重稀土Ho、Tm对NdFeB合金结构及磁性能的影响

通过电弧熔炼和熔体快淬法制备(Nd1-xREx)12.94Fe80.59B6.47(RE=Ho,Tm)化合物,利用X射线衍射仪、场发射扫描电子显微镜和振动样品磁强计等技术手段研究重稀土元素Ho、Tm对NdFeB合金晶体结构、微观组织和磁性能的影响。研究发现,以23m/s快淬速度制备的Nd12.94Fe80.59B6.47合金薄带,其综合磁性能最佳;随着Ho、Tm元素掺杂量的增加,(Nd1-xREx)12.94Fe80.59B6.47合金薄带的剩磁下降,然而,合金薄带的矫顽力明显增强。Ho、Tm重稀土元素的掺杂增强了合金的局部磁晶各向异性场,导致矫顽力上升。     

合金制备工艺对烧结NdFeB磁性能的影响

研究了铸锭和速凝铸带工艺对NdFeB磁体磁性能的影响.结果表明:在相同制备工艺条件下,铸锭工艺制备的磁体磁能积比铸带工艺制备的磁能积低30 kJ/m3.建立磁粉受力模型并分析可知:铸锭合金内的晶粒尺寸粗大,制粉时磁粉表面容易形成尖锐不规则形状,导致磁粉间的摩擦阻力较大,而且大的颗粒半径易形成多晶,降低了颗粒的饱和磁化温度Ms.速凝铸带合金主相和富稀土相呈片层状间隔分布,气流磨磁粉粒度分布比较集中,有更高的饱和磁化强度,由此导致磁粉取向度、磁体磁性能均高于铸锭合金.     

Sn、Si和C掺杂对MnAl合金相结构及磁性能的影响

研究了 Sn、Si和C元素掺杂对低Mn含量MnAl合金的相结构和磁性能的影响.结果表明:Sn元素的掺杂比Si元素的掺杂更容易稳定磁性τ相.C、Sn和C、Si双元素均比单元素掺杂有利于稳定磁性相.随着Mn含量的增加,1100℃热处理后,MnAl合金相结构中出现少量高温ε相,后续再进行500℃热处理,ε相转变成磁性τ相.在...     

Cu、Ga和C掺杂对MnAl合金相结构及磁性能的影响

研究Cu、Ga、C元素掺杂的MnAl合金的相结构和磁性能。结果表明:在Cu或者Ga掺杂的MnAl合金中加入C元素,有助于磁性相τ-MnAl的形成。Mn_(50)Al_(47)Ga_3C_3粉末的饱和磁化强度(M_s)随着球磨时间的增加而减小,矫顽力(H_c)随着球磨时间的增加先增大后减小。球磨前Mn_(50)Al_(47)Ga_3C_3合金(1000℃×20 h)样品的饱和磁化强度为89.98 Am~2/kg,约为其理论饱和磁化强度值144 Am~2/kg的62.5%;获得最好磁性能是在粉末球磨1h后,Ms=51.91Am~2/kg,Hc=155.2 kA/m。     

热处理对烧结NdFeB磁体微观结构和磁性能的影响

系统研究了热处理对烧结NdFeB磁体微观结构和磁性能的影响.结果表明：二级回火热处理后,磁体微观组织结构得到明显改善,晶界变得更加规整、平滑,富Nd相均匀弥散地分布于晶粒周围,晶界相成分趋于稳定、均匀;磁体的内禀矫顽力显著提高,剩磁及最大磁能积也有一定程度的提高,极大地改善了磁体的热稳定性.     

Co添加对快淬Fe-Si-Al合金结构及磁性能的影响

采用快淬法制备了(Fe1-xCox)85Si9.6Al5.4(x=0,0.05,0.10,0.15,0.20,质量分数,%)四元合金薄带,经高能球磨获得扁平化程度良好的微粉.球磨粉在氮气保护下,在773 K退火30min.退火磁粉与适量环氧树脂相混合,在30 MPa下压制成φ19mm×φ10mm×3mm的圆环样品,利用XRD,VSM等研究了Co添加对Fe-Si-Al微粉结构和磁性能的影响.结果表明:添加Co并不改变快淬薄带样品的相结构,但能显著提高居里温度;当x=0.15时,获得最大的饱和磁化强度Ms真为129.8 A·m2/kg,圆环样品在GHz频段均显示良好的抗电磁干扰特性,x=0.15的样品截止频率达到1.154GHz.     

晶界扩散Dy合金对烧结NdFeB磁体磁性能的影响

采用晶界扩散工艺制备烧结NdFeB磁体。研究了不同渗材、不同扩散时间对烧结NdFeB磁体性能的影响,研究不同磨削量对扩散镝合金磁体性能的影响。结果表明,镝合金(Dy_(80)Fe_3Al_(10)Cu_4Ga_3)具有较低的熔点,在900℃扩散温度下呈液相,其扩散速度大于氟化物的固相扩散速度。900℃保温5h,晶界扩散镝合金,取向5mm厚N52磁体的矫顽力提升46.28%。距离磁体表面70μm以内可以检测出较高的镝含量,说明在磁体表面存在较薄的高镝浓度区域,该区域磁体具有较高矫顽力,距离表面100μm以外直至磁体芯部,镝含量分布均匀,矫顽力趋于一致。     

掺杂La-Ce-Cu合金对热变形Nd-Fe-B磁体磁性能和微观结构的影响

研究采用放电等离子烧结(SPS)技术制备了掺杂不同含量的La-Ce-Cu合金的Nd-Fe-B热变形磁体;研究了掺杂量对磁体磁性能和微观结构的影响。结果表明,随着掺杂量的增加,热变形Nd-Fe-B磁体的矫顽力先增加后降低;而剩磁与磁能积均有所下降。磁体的矫顽力在掺杂量为1%(质量分数)时,达到最大值为1257kA/m。微观分析表明,掺杂合金中的La元素倾向于分布在富稀土相中,不易进入主相晶粒;而Ce元素则易取代Nd进入主相晶粒中。     

Co含量对FeCoZrB合金热性能、晶化过程及磁性能的影响

采用单辊快淬法制备(Fe1-xCox)76Zr9B15(x=0,0.25,0.5)非晶合金薄带,并对3种合金进行不同温度热处理。利用差热分析仪(DTA)、X射线衍射仪(XRD)和振动样品磁强计(VSM)研究3种合金的晶化行为、微观结构和磁性能。结果表明,Fe76Zr9B15、Fe57Co19Zr9B15和Fe38Co38Zr9B15合金的晶化激活能分别为363.50、434.86和536.33 k J/mol。Fe76Zr9B15非晶合金的初始晶化产物为Fe23B6型相和α-Fe相,Fe57Co19Zr9B15非晶合金的初始晶化产物为α-Mn型相和α-Fe(Co)相,Fe38Co38Zr9B15非晶合金的初始晶化产物为α-Fe(Co)相。随着热处理温度的增加,(Fe1-xCox)76Zr9B15(x=0,0.25,0.5)合金的矫顽力随各自晶化产物的不同而发生改变。     

速凝铸带厚度对烧结NdFeB强韧性和磁性能的影响

研究了烧结NdFeB磁体强韧性和磁性能对速凝铸带厚度的依赖性.结果表明：磁体的抗弯强度随着铸带厚度的减小而迅速增大,当铸带较薄时,带内的微细晶制粉时形成较多氧化的细小颗粒,它们能有效延缓烧结过程中的晶粒生长速度.由断裂强度公式得知,晶粒越小,磁体抗弯强度越高,因此用0.38 mm厚铸带制成的磁体抗弯强度比0.45mm厚铸带制成的磁体大得多.同时,铸带厚度为0.45 mm时,带内晶粒尺寸分布较好（3 μm～5μm）,此厚度铸带制备的磁体磁性能可获得最佳值.     

表面改性对FeSiCr磁性吸波材料耐温吸波性能的影响

通过球磨工艺,以硅烷偶联剂KH560对FSC(FeSi_7Cr_3)磁粉进行表面改性,采用扫描电镜(SEM)、热重(TG)分析,研究了表面改性前后FSC磁粉的微观形貌及热分析性能。用矢量网络分析仪测量吸波材料的电磁参量,发现球磨后磁粉颗粒形貌由球形变为扁平片状。TG结果表明,表面处理后试样在900℃氧化4h后仍然具有较好的抗氧化性。电磁参量结果表明,高温氧化后试样的介电参数有所降低。高温氧化结果表明,利用硅烷偶联剂KH560对FSC磁粉进行表面改性,能够提高吸波材料的耐高温性能。表面改性后的FSC磁粉在高温处理后仍然保持良好的吸波性能。在氧化温度为700～900℃时,反射损耗峰由4GHz向高频偏移到6GHz附近,反射损耗性能依旧保持在15dB左右,可见表面改性吸波材料表现出较为良好的抗氧化吸波特性。     

Y和Zr掺杂对CeFeB合金微观结构和磁性能的影响（英文）

研究了Y和Zr掺杂对CeFeB合金相组成、磁性能和温度稳定性的影响。结果表明,CeYFeB合金由2:14:1主相和少量α-Fe相组成。Y掺杂可有效提高合金的矫顽力、剩磁和最大磁能积。同时由于Y_2Fe_(14)B相优异的磁性能与高温稳定性,其温度稳定性也得到明显改善,掺杂后合金的剩磁和矫顽力温度系数分别为-0.32%/K和-0.41%/K,与纯CeFeB合金相比分别提高了38.5%和40.6%。Y和Zr共掺杂后,由于增加的磁晶各向异性场和晶粒尺寸细化所产生的联合效应,合金的矫顽力、剩磁和最大磁能积大幅度提高,分别比纯CeFeB合金提高了30.9%、58.1%和204.8%。     

应变速率对热变形NdFeB磁体微观结构和性能的影响

以放电等离子烧结(SPS)磁体为前驱烧结磁体,通过热变形制备了纳米晶各向异性磁体。研究了变形速率对磁体微观结构和性能的影响。研究发现,对于不同的应变速率,SPS磁体中不同区域的微观结构显示了不同的热变形行为。较大的晶粒尺寸不利于通过热变形制备各向异性Nd Fe B磁体。在不添加重稀土元素和较低稀土含量的情况下,制备出具有良好磁性能(Jr=1.35 T、jHc=829 k A/m和(BH)max=336 k J/m3)和较低矫顽力温度系数(β=–0.682%K-1)的纳米晶热变形磁体。     

铜模吸铸法制备Fe-Nd-Al-B-Dy合金的结构和磁性能

为了进一步改善Fe-Nd-Al-B非晶合金的非晶形成能力和磁性能,研究添加Dy元素对此体系合金的显微结构、磁性能以及晶化行为的影响.利用铜模吸铸法制备厚度为1mm的片状(Fe0.51Nd0.35Al0.10b0.40)100-xDyX(x=0,1,3,6)合金.采用示差扫描量热法(DSC),振动样品磁强计(VSM)和X射线衍射仪(XRD)研究Dy对该系列合金非晶形成能力、磁性能和晶化行为的影响.结果表明,添加少量Dy元素使得合金Fe-Nd-Al-B-Dy的磁性能各项指标大幅度提高,得到较好的硬磁性.然而,当进一步提高Dy含量到6%时,合金呈现顺磁性.Fe-Nd-Al-B-Dy系合金晶化后,磁性能会发生很大转变,其中具有较好硬磁性的(Fe0.51Nd0.35Al0.10B0.04)99Dy1合金在完全晶化后呈现为顺磁性.     

快冷NdFeB纳米晶合金的磁性能

在快冷形成的各向同性纳米晶NdFeB合金中已观察到超过理论极限值 (NdFeB为 0 8T)的高剩磁。韩国学者报道了在具有极低钕含量的快冷形成的Nd2 Fe80 B18合金中观察到的软磁相与硬磁相之间的交换耦合 ,也报道熔体快淬Nd10 Fe82 B8合金中软磁相与硬磁相交换耦合的证据及剩磁和矫顽力在 4 2K～ 30 0K之间的温度依赖关系。在氩气保护下用单辊技术制备了熔体快淬Nd2 Fe80 B18、Nd4 4Fe80 4B15 2 、Nd10 Fe82 B8和NdBFe11B10 合金。快淬带在 1 0 -4 乇真空下于 873K～ 1 0 73K退火 1 0min。用热磁法和X射线衍射对磁性相进行了分析…     

掺杂碳化硅对纳米炭黑导电和吸波性能的影响

在纳米炭黑中添加微米碳化硅制备了一种新型的复合吸收剂,并进行形貌表征、导电性能和微波吸收性能的测试.测试结果表明:加入碳化硅使得炭黑/环氧树脂复合涂层体电阻率和渗流阈值降低;炭黑含量较小时,加入碳化硅能有效提高涂层的反射衰减率.在5%(质量分数,后同)的炭黑中添加50%的碳化硅制备厚度为2 mm的涂层,反射衰减率在7.5～13.5 GHz宽频范围内均优于-10 dB,吸收峰最大值达-40 dB.     

Mn掺杂对快淬NdFeB永磁材料晶格与磁性能的影响

应用DTA、XRD、VSM，EXAFS对快淬Nd9Fe85-xMnxB6(x=0,0.5,1)纳米复合材料磁性能进行了研究。发现少量Mn的掺杂能够显著促进快淬样品的晶化并提高快淬样品的永磁性能，在合适的热处理条件下，得到的最佳矫顽力和剩磁比分别从339．6kA/m(4266.5Oe)和0．70提高到398．2kA/m(5002.5Oe)和0．72，最大磁能积（BH）max从84kJ/m^3(10.5MGOe)提高到88kJ/m^3(11MGOe)。认为永磁性能的提高是由于Mn的掺杂使快淬NdFeB具有更有序的晶体结构。     

富镝辅合金添加对烧结NdFeB磁体磁性能与微观结构的影响及其电化学性能研究

采用片铸、氢爆碎、气流磨工艺制备烧结NdFeB磁体。研究了富镝辅合金添加对烧结NdFeB磁体性能和微观结构的影响。在一定范围内,随着(PrNd)19Dy23(FeCoCuGa)balB1富镝辅合金添加比例的增加,磁体剩磁下降、矫顽力升高。当镝添加量小于2.3%(质量分数)时,磁体的综合磁性能高于相同成分单合金法制备磁体的性能。当镝添加量大于2.99%(质量分数),与单合金法相比,在同样的烧结温度下,磁体磁能积、密度明显下降。通过适当的提高烧结温度,高镝添加量的磁体密度和磁能积得到提升,仍可获得综合性能高于单合金法制备磁体的性能。     

Co含量对FeCoPB非晶合金软磁性能和弯曲韧性的影响

采用熔体旋淬的方法制备了Fe Co含量达到87 at%Fe-Co-P-B系非晶合金薄带,研究了金属元素Co对Fe-Co-P-B系非晶合金的形成能力、软磁性能和弯曲韧性的影响规律。该合金系具有高的饱和磁化强度1.75～1.84 T,且热处理后薄带仍具有良好的弯曲韧性。添加Co元素后,提高了合金的居里温度,矫顽力升高。对薄带样品施加12 MPa的拉应力,合金的矫顽力由12.8 A/m降低到6.5 A/m。因此,通过成分和应力的调控可以避免Fe基非晶合金热处理引起的弛豫脆性问题,为获得具有优异软磁性能和良好弯曲韧性的Fe基非晶合金提供重要途径。     

Alnico5合金对SmCo_5快淬薄带结构和磁性能的影响

通过在SmCo_5合金中掺杂Alnico5合金,并进行退火处理,研究了不同Alnico5合金添加量和退火时间对薄带微结构和磁性能的影响。研究发现,随着Alnico5合金量的增加,软磁相的含量和种类增加;薄带的磁性能呈现先增加后降低的趋势,并在x=4.0%时(质量分数),薄带获得最佳磁性能,即矫顽力Hc达到1 210kA/m、剩磁Mr达到45.2A·m~2/kg。同时发现,在600℃退火时,随着保温时间的延长,薄带的综合磁性能也呈现先增大后减小的趋势。当保温时间为30min时,薄带获得最佳的综合磁性能,且S5A2薄带的矫顽力最大,H_c=1 735kA/m。