热处理对2Cr10NiMo合金钢组织及性能的影响

为大型球磨机用衬板设计了一种2Cr10NiMo低碳中铬合金钢材料。通过热力学和动力学计算,得到该合金钢的热力学平衡相和相变温度,据此制定了衬板的热处理工艺,探究了淬火温度和淬火的冷却方式对该合金钢组织及性能的影响。结果表明:经1050℃保温油淬+250℃低温回火后,该合金钢的组织为回火马氏体。此时,合金钢具有良好的综合性能,洛氏硬度约达到50 HRC,冲击韧性为38 J/cm~2。冲击试样的断口有大量韧窝和解理台阶,属于韧性断裂和准解理断裂的混合型断裂。     

热处理工艺对35Ni4Cr2MoA合金钢组织和性能的影响

为了研究热处理工艺对35Ni4Cr2Mo A合金钢组织和性能的影响,采用金相显微镜、扫描电镜、拉伸试验机、硬度计等对875℃淬火,530、540、550、560和570℃不同温度回火后的材料进行性能测试和组织观察,实验表明:回火温度为540℃时合金综合性能最优。因此,35Ni4Cr2Mo A合金钢的最佳热处理工艺为875℃淬火+540℃回火。     

热处理对ZG65Cr3NiMo钢组织力学性能及耐磨性的影响

研究热处理对ZG65Cr3NiMo钢显微组织、硬度、冲击韧性及耐磨性能的影响。结果表明:经950℃正火和高低温回火处理的ZG65Cr3Ni Mo钢显微组织为珠光体;经950℃油淬和570℃回火处理的ZG65Cr3NiMo钢显微组织为保持马氏体位向的回火索氏体;950℃油淬和250℃回火处理的ZG65Cr3Ni Mo钢显微组织为回火马氏体。ZG65Cr3NiMo钢的磨损量随磨损时间的延长而提高,几乎呈线性规律,磨损率较稳定。这种磨损条件下的ZG65Cr3NiMo钢的耐磨性受钢硬度影响明显,硬度高的合金钢耐磨性较高。经950℃油淬和250℃回火处理的ZG65Cr3NiMo钢的硬度值57.5 HRC最高,耐磨性能最好,在此磨损条件下ZG65Cr3NiMo钢的冲击韧性对耐磨性的影响较小。     

热处理对1.6C-10Cr模具钢组织与性能的影响

通过力学性能测试和金相组织观察 ,分析了热处理对试验钢组织与性能的影响 ,提出了优化的热处理工艺 :试验钢经 85 0～ 870℃退火 ,硬度≤ 2 30HB ;经 95 0～ 10 0 0℃淬火 ,硬度达到 6 2～ 6 4HRC ,晶粒度等级为 7～ 9级 ;经 970℃淬火 +2 0 0～ 30 0℃回火 ,硬度≥ 6 0HRC ,冲击韧度达到 10～ 12J/cm2 。冲裁 0 5mm厚热轧硅钢板的试验钢模具寿命达到 6 0万件以上。     

热处理对25Cr2NiMo1V钢疲劳特性的影响

对商用25Cr2NiMo1V钢进行了955℃淬火+665℃回火的高压端热处理(HP)和900℃淬火+625℃回火的低压端热处理(LP).通过疲劳实验测定了HP与LP试样疲劳门槛值和疲劳裂纹扩展速率.结果表明,在门槛值区,HP试样门槛值高于LP试样,而其裂纹扩展速率却低于LP试样,HP试样抵抗疲劳裂纹扩展能力高于LP试样.材料抗疲劳裂纹扩展能力的不同是由裂纹的闭合引起的,表面粗糙度诱发裂纹闭合为主要因素.HP试样中回火贝氏体的紧密分布,原始奥氏体晶粒较大以及LP试样中回火马氏体抵抗裂纹扩展能力相对较弱使HP试样中粗糙度诱发裂纹的闭合程度大于LP试样.在Paris区,HP与LP试样的扩展速率相近,裂纹扩展速率对材料微观组织和应力比的影响不敏感.     

热处理对低碳高合金钢组织和性能的影响

通过进行不同的淬火加回火热处理工艺试验,研究了淬火温度对低碳高合金钢的力学性能和组织的影响。试验结果表明,随淬火加热温度的升高,合金的硬度下降,冲击韧度增加;为满足工况条件下的使用性能要求,合适的热处理规范为:加热到1000～1050℃保温2h时,油淬或风冷淬火,250℃回火2h,获得的组织为板条马氏体。     

热处理工艺对Cr15Ni2MnMoCuNbRE铸钢组织及性能的影响

采用扫描电镜、力学性能试验机和腐蚀磨损试验机研究了热处理工艺对Cr15Ni2MnMoCuNbRE铸钢组织、力学性能和耐腐蚀磨损性能的影响。结果表明,试验钢经860 ℃处理后的组织为奥氏体+晶界网状碳化物,热处理加热温度升高,试验钢的组织和性能均得到不同程度的改善。当加热温度从860 ℃升至1000 ℃后,试验钢组织中晶界碳化物减少,形态改善,碳化物由晶界网状转变为细棒状,力学性能和耐腐蚀磨损性能显著提高。与加热温度860 ℃处理的试验钢相比,加热温度为1000 ℃处理的试验钢,其硬度和冲击吸收能量分别提高了5.9%和49.8%,达到了57.5 HRC和35.5 J,耐腐蚀磨损性能提高了1.88倍。     

淬火工艺参数对40Cr合金钢组织性能的影响

采用光学显微镜(OM)、电子万能拉伸试验机、冲击试验机等设备和手段,研究了淬火工艺参数对40Cr合金钢调质组织和性能的影响。结果表明,当40Cr合金钢奥氏体化完全、晶粒未粗化的情况下,PAG淬火液浓度是影响其组织和性能的主要因素,PAG淬火液浓度从2.60%升高至3.20%,钢的强度降低,塑性增加;PAG淬火液浓度继续升高至4.00%时,40Cr合金钢中铁素体含量增加,同时下贝氏体含量也增加,其强度增加,塑性降低。当40Cr合金钢淬火温度为870℃、淬火频率为21Hz、PAG淬火液的浓度低于3.20%时,钢中可避免出现铁素体和下贝氏体组织,调质处理时可获得理想的回火索氏体组织。     

新型模具材料3Cr17NiMo热处理性能研究

以2Cr13、3Cr17NiMo和DIN1.2316为原料,采用对比性测试研究方法,确定了不同温度下淬火、回火的硬度、耐蚀性、耐磨性作为对塑料模具钢进行对比性测试的标准.研究得出,保持硬度在28～32 HRC范围内,淬火温度选在1 000～1 030℃之间,回火温度为550～650℃时各方面综合性能时比中3Cr17NiMo最优.     

热处理对ZG42Cr2MnSiMoRE钢组织与性能的影响

研究ZG42Cr2MnSiMoRE铸钢不同热处理后的组织和性能,并进行扫描电镜分析、硬度分析、拉伸试验分析、冲击实验分析,优化出合理的热处理工艺方案.研究表明,经(910～960)℃×(4～5)h空冷+(910～960)℃×(4～5)h淬火(油淬)+(200～300)℃×(9～10)h回火后,ZG42Cr2MnSiMoRE铸钢出现高硬度、高韧性值,是因为耐磨钢经多次相变晶粒度小、显微组织变细所致.     

热处理对中碳Cr2MnSiV耐磨铸钢组织性能的影响

研究了淬火和同火温度对中碳Cr2MnSiV耐磨铸钢的组织和力学性能的影响.结果表明:实验钢的硬度随淬火温度的升高基本保持不变,硬度值为54～53 HRC,冲击韧度随淬火温度的升高显著提高,1050℃淬火、250℃回火后达到60 J/cm2.回火温度超过250℃,硬度和冲击韧度均下降.     

形变热处理对Cu-1.0Cr合金组织及性能的影响

对Cu-1.0Cr合金依次进行热锻、固溶、冷轧及不同温度和时间下的时效处理,测试了不同状态下合金的硬度及电导率,并进行了微观组织观察.结果表明,在380 ℃时效时,硬度和电导率均随时效时间的延长而升高;在450 ℃时效时,硬度随时效时间的延长明显下降,电导率基本不变.Cu-1.0Cr合金的最佳时效参数为450 ℃时效6 h,获得的硬度(HB)和电导率分别为127和40.08 MS/m.微观组织研究表明,形变热处理后,在Cu基体上出现弥散分布的第二相颗粒;随着时效温度的升高和时效时间的延长,合金发生再结晶,在450 ℃时效时,再结晶使合金硬度显著下降.     

热处理对Cr20高铬铸铁组织及性能的影响

利用光学显微镜、XRD物相分析、洛氏硬度、维氏硬度和冲击测试等试验方法,研究了Cr20高铬铸铁在500~1000℃区间内热处理下的组织及力学性能。结果表明:600℃以下热处理后组织无转变,即初生奥氏体+莱氏体+少量马氏体,硬度(44 HRC)与铸态相当;650~850℃以下热处理后组织转变为珠光体+共晶碳化物,硬度略有升高,达到48 HRC;随着处理温度升高到900~1000℃,二次M_7C_3型碳化物在珠光体基体上球状化析出,共晶碳化物未发生转变,硬度快速提高至56 HRC。共晶碳化物的分布及形态决定了冲击吸收能量,与处理温度关系不大。     

奥氏体化温度对Cr5合金钢组织和性能的影响

研究了Cr5钢经(810~1050)℃×1 h油冷处理后的组织和性能。结果表明,随着奥氏体化温度的提高,Cr5钢中的游离碳化物减少,细针状马氏体粗化,晶粒逐步长大。在930~950℃奥氏体化,淬火基体组织为隐针马氏体及弥散粒状M7C3型碳化物,且晶粒较小、硬度较高。     

热处理工艺对铸造0Cr18Ni10Ti不锈钢组织性能的影响

铸造0Cr18Ni10Ti不锈钢虽然经过单一的固溶处理可以改善其耐腐蚀性能,但仍不能满足应用要求。本文利用优化的固溶处理与固溶+稳定化复合热处理来提高0Cr18Ni10Ti的耐腐蚀性能,并对试样进行金相、硬度和腐蚀试验,分析对比得出:在1 020℃×1.5 h固溶处理+890℃×2 h稳定化处理,试样有最优的耐蚀性。     

热处理对高强00Cr18Ni10N不锈钢丝组织与性能的影响

对面缩率分别为36%、67.3%与84%的00Cr18Ni10N冷拔不锈钢丝进行热处理.并对处理后的试样进行拉伸试验、磁性实验与显微组织观察.结果表明:对于α含量较少的00Cr18Ni10N,通过热处理可使该钢丝的抗拉强度维持在1000 MPa,伸长率达到10%以上.回复过程中形变孪品等形变组织的稳定存在是使强度保持稳定的主要原因,伸长率的提高则是由于在热处理过程中空位等点缺陷的湮灭与重组所致;对α'含量较高的00Cr18Ni10N,热处理过程中首先发生逆转变,随α'含量的减少,抗拉强度由冷拔态的最高值下降到1300 MPa.逆转变过程中伸长率没有明显的提高,逆转变结束之后伸长率开始上升.当抗拉强度下降到900MPa时,伸长率可提高到30%,这是由于经大变形热处理后,在再结晶初期形成了细小的等轴品粒所致.     

热处理对ZG30Cr2Mn2Si力学性能及组织的影响

热处理工艺对铸钢的组织和性能有重要的影响。合金的化学成分、组织及结构不同,要求的热处理工艺也不尽相同,必须通过试验来确定合理的热处理工艺。本试验结果表明,含1.5wt％Cr、1.5wt％Mn、1.0wt％Si并用少量稀土对ZG30Cr2Mn2Si进行变质处理,采用900℃油淬＋200℃回火时,其抗拉强度、硬度和冲击韧性分别为1801MPa、HRC 55.1和15J／cm^2。其组织为马氏体和贝氏体组织;用扫描电镜对试样的冲击断口形貌进行观察发现,断口表面有大量的韧窝,且分布较均匀,属于韧性断裂。     

热处理对含钼2Cr13马氏体不锈钢组织与性能的影响

对在2Cr13马氏体不锈钢中添加Mo的钢进行不同温度热处理工艺试验,研究了热处理温度对含钼2Cr13不锈钢组织、硬度与耐蚀性能的影响。结果表明,含钼2Cr13马氏体不锈钢在1080℃淬火后的硬度最高,当在400~550℃回火时,硬度值存在一个明显的上升区域,这是由于析出的合金碳化物弥散强化作用,使合金出现二次硬化现象。回火后含钼2Cr13不锈钢的耐蚀性能比2Cr13不锈钢明显提高,主要是由于含钼2Cr13不锈钢淬、回火后析出相M2X抑制了M23C6相的产生。     

中间热处理对0Cr18Ni10Ti不锈钢管组织及性能的改善

研究了0Cr18Ni10Ti不锈钢管制备过程中中间管坯的热处理工艺对成品管组织和性能的改善。研究表明:中间管坯经不同温度真空热处理后,管坯表面光洁,无明显氧化层且管材组织均匀,其中经1080℃×8min热处理后管坯晶粒度为6级;经900℃×60min真空热处理后管坯晶粒度为10级。中间管坯在大气环境中经1100℃×3min热处理后,管坯表面氧化严重,管坯晶粒组织粗大不均匀,在管坯内壁出现明显细晶区域。成品钢管拉伸试验表明,采用1080℃×8min真空热处理后的中间管坯所制备的成品钢管拉伸综合性能优良。