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对35CrMnSi超高强度钢进行了惯性摩擦焊试验研究,对热处理前后焊接接头组织、显微硬度进行分析测试,并对热处理后焊接接头进行了拉伸性能、冲击性能及拉伸断口分析。结果表明:焊后接头焊缝组织为板条马氏体与残余奥氏体,热力影响区组织为细小的马氏体、索氏体、珠光体和铁素体混合组织;热处理后焊缝组织为回火马氏体与少量铁素体;摩擦焊接头焊缝区的硬度高于热力影响区和母材,热处理后焊接接头硬度趋于一致,焊接接头抗拉强度大于1 890 MPa,断后伸长率大于7. 5%,焊缝区拉伸断口为混合断口;焊接接头冲击吸收能量大于18. 5J。 相似文献
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研究了回转窑托辊的焊接工艺,结合拉伸和冲击试验、弯曲角测试、接头金相组织和断口分析,进行了焊接工艺评定。结果表明,试样接头组织正常,接头抗裂性能和综合力学性能与母材相当,焊接工艺基本可行。 相似文献
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研究了回转窑托辊的焊接工艺,结合拉伸和冲击试验、弯曲角测试、接头金相组织和断口分析,进行了焊接工艺评定。结果表明,试样接头组织正常,接头抗裂性能和综合力学性能与母材相当,焊接工艺基本可行。 相似文献
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对Q450NQR1高强度耐候钢MAG焊45°,50°,60°HV形坡口对接接头进行拉伸、弯曲、室温与低温-40℃冲击试验及硬度测试,并扫描拉伸、冲击试件断口,进行金相组织分析。结果表明:3种不同坡口角度接头的拉伸性能良好,且45°坡口接头拉伸性能最佳;45°,50°,60°HV形坡口接头弯曲性能良好;各坡口角度接头的室温冲击性能良好,低温冲击性能显著下降,50°坡口接头的室温与低温冲击性能高于其余2种坡口接头的。观察断口可知:不同温度试件均为韧性断裂;3种不同坡口角度接头硬度分布大致相同,60°坡口角度接头熔合线附近硬度值高于其余2种口接头的,且硬度值均符合标准要求;60°坡口由于其坡口角度大、散热慢,接头焊缝中先共析铁素体数量比其余2种坡口接头的多。 相似文献
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针对实际生产中W6Mo5Cr4V2与45钢摩擦焊接接头性能差及废品率较高的问题,通过调整摩擦焊工艺参数,利用拉伸试验、冲击试验、断口分析、金相组织观察,分析了工艺参数对焊接接头性能的影响,并讨论了焊后热处理工艺对接头性能的影响程度大小。根据试验结果分析,确定了高性能低废品率的最佳焊接工艺规范 相似文献
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焊接工艺对SUS444铁素体不锈钢焊接接头组织和力学性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
设计了三种焊接工艺焊接SUS444铁素体不锈钢,通过金相、弯曲、拉伸和冲击等方法研究了其焊接接头的微观组织和力学性能.结果表明:三种焊接工艺都能得到抗弯性能和抗拉性能较好的焊接接头,采用线能量小于10k.J/cm两道次焊接的热影响区最窄,晶粒尺寸最小,常温冲击功最高,冲击断口为韧窝断口;填充奥氏体不锈钢焊丝可以保证焊缝具有足够的韧性,不填焊丝焊缝冲击功只有10J,呈现脆性断裂形貌. 相似文献
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介绍了一种适合TC4钛合金厚壁管的等离子弧焊接新工艺,通过对工艺参数分区控制和优化匹配,实现了钛合金管道全位置优质焊接.采用光学显微镜、扫描电镜以及显微维氏硬度仪分别对特征位置焊接接头的显微组织、断口形貌以及显微硬度进行表征.结果表明,特征位置接头焊缝区及热影响区显微组织均主要由网篮状α'相、针状α相以及粗大β相组成;接头拉伸性能良好,拉伸试样均断裂于母材处;冲击试样的断裂形式为韧性断裂;焊缝区及热影响区硬化区的硬度值高于母材. 相似文献
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采用均匀设计法对X100管线钢埋弧焊用烧结焊剂进行设计,选用其中5种高碱度氟碱性焊剂,配合焊丝进行埋弧自动焊接试验,着重分析了两种焊剂焊接接头的拉伸性能、金相组织、硬度、冲击吸收功及冲击断口形貌等.结果表明,焊剂中适量添加MnO对焊剂工艺、接头韧性有较大影响,它可以提高焊缝熔深,增加渣的流动性,抑制咬边,同时抑制高温铁素体的生成而对焊缝中针状铁素体的形成有利.所研制的5种焊剂中,2号焊剂焊接接头综合性能最佳,满足X100管线钢API—5L标准要求. 相似文献
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采用钨极氩弧焊(GTAW)工艺,以ER70S-6焊丝作填充金属,对12 mm厚的SA516Gr70低合金钢板进行焊接,测试了焊接接头的拉伸性能、弯曲性能、低温冲击韧性、硬度等力学性能,分析了拉伸断口、冲击断口形貌和接头的微观组织。结果表明,在选定的焊接工艺参数下,焊接接头力学性能良好,拉伸断口为韧性断裂,韧窝中存在的夹杂物或第二相质点主要为MC型碳化物和Si O2;-46℃冲击韧性良好,焊缝区(WM)、热影响区(HAZ)和母材(BM)的冲击断口都为韧性断裂,冲击吸收功值从小到大顺序为WMHAZBM;焊缝区的微观形貌为联生结晶,组织主要为铁素体、珠光体、粒状贝氏体以及少量析出物,热影响区晶粒粗化不明显;焊接接头的硬度以焊缝为中心基本呈对称分布,焊缝区硬度最大,其次是热影响区,母材的硬度最低。 相似文献