浇注温度对机械壳体用ZM5镁合金性能的影响

采用五种浇注温度进行了机械壳体用ZM5镁合金重力铸造试验,并进行了铸件试样力学性能和耐腐蚀性能的测试与分析。结果表明,随浇注温度的提高,铸件的强度和耐腐蚀性能均先提高后下降。铸件的浇注温度优选为730℃。与700℃相比,浇注温度为730℃时铸件试样的抗拉强度增大31MPa(227→258MPa),断后伸长率减小3.7%(17.8%→14.1%),腐蚀电位正移103 m V(-0.974→-0.871V)。     

汽车缸盖用新型铝合金的低压铸造工艺研究

采用不同的浇注温度和加压压力对汽车缸盖用新型铝合金进行了低压铸造试验,并对试样进行了高温摩擦磨损性能和力学性能的测试和分析。结果表明:随浇注温度的升高和压力的增大,试样的磨损体积和断后伸长率先减小后增大,抗拉强度先增大后减小,高温摩擦磨损性能和强度均先提升后下降。与690℃浇注相比,710℃浇注时的磨损体积(21×10-3mm3)减小43.2%,抗拉强度(249MPa)增大16.9%,断后伸长率变化幅度较小;与0.02 MPa压力相比,0.03 MPa压力铸造时的磨损体积(21×10-3mm3)减小25%,抗拉强度(249MPa)增大2.9%,断后伸长率变化幅度较小。汽车缸盖用新型铝合金的铸造工艺参数优选为:710℃浇注温度、0.03 MPa压力。     

汽车散热器用新型铝合金的铸造工艺及组织性能研究

采用不同的浇注温度和浇注时间进行了汽车散热器用A356-CeMn新型铝合金试样的铸造,并进行了显微组织、散热性能和力学性能的测试与分析。结果表明:随浇注温度的升高和浇注时间的延长,试样的显微组织逐渐改善,晶粒细化、均匀,热导率和抗拉强度先增大后减小,散热性能和力学性能先提升后略有下降。和690℃浇注温度的性能相比,720℃铸造时的热导率增大12 W/(m·K),抗拉强度增大22 MPa;和6 s浇注时间的性能相比,浇注时间10 s时的热导率增大11 W/(m·K),抗拉强度增大17 MPa。     

新型机械外壳用镁合金的压铸工艺优化

采用不同的压铸工艺对新型机械外壳用Mg-Al-Zn-Ti-V镁合金试样进行了铸造,并进行了耐磨损性能和力学性能的测试与分析。结果表明:随浇注温度、压射速度和压射比压的增加,试样的耐磨损性能和强度均先提升后下降。新型机械外壳用镁合金的压铸工艺参数优选为:700℃浇注温度、3 m/s压射速度、80 MPa压射比压。与640℃压铸温度相比,当浇注温度为700℃时,Mg-Al-Zn-Ti-V镁合金的磨损体积减小48.1%、抗拉强度增大33 MPa;与1 m/s压射速度相比,当压射速度为3 m/s时合金的磨损体积减小36.4%、抗拉强度增大29 MPa;与50MPa压射比压相比,当压射比压为80 MPa时合金的磨损体积减小50.0%、抗拉强度增大31 MPa。     

汽车用Al-7Si-0.5V-0.3In铸造铝合金的性能研究

采用不同的浇注温度对汽车用Al-7Si-0.5V-0.3In铝合金进行了铸造试验,并进行了强度和耐磨损性能的测试、比较与分析。结果表明:随浇注温度的升高,试样的抗拉强度先增大后减小,磨损体积先减小后增大。与710℃浇注温度相比,760℃浇注温度下试样的抗拉强度增大了12.81%,磨损体积减小了25.46%。Al-7Si-0.5V-0.3In铝合金铸造试样的浇注温度优选为760℃。     

浇注温度对7075铝合金组织和力学性能的影响研究

主要研究了7075铝合金铸轧过程中不同浇注温度对铝合金的微观结构和力学性能的影响。结果表明:浇注温度对7075铝合金试样的晶粒尺寸、分布有重要影响。7075铝合金的抗拉强度和屈服强度随着浇注温度升高先增加后降低,当浇注温度为710℃时,试样的抗拉强度达到最大的206 MPa;伸长率随着浇注温度的升高而不断增加,当浇注温度为720℃时达到最高的2.8%。试样的显微硬度在浇注温度为700℃时最高。     

汽车零件用低压铸造A356合金的摩擦磨损性能研究

使用3种不同的浇注温度进行了汽车零件用A356合金的低压铸造试验,并进行了室温和高温摩擦磨损性能的测试与分析。结果表明,随浇注温度从680℃提高到720℃,A356合金的室温和高温磨损量先减小后增大;在浇注温度为700℃时,试样的室温和高温摩擦磨损性能最好。汽车零件用低压铸造A356合金的浇注温度优选为700℃。     

压铸工艺参数对镁合金机械外壳力学性能的影响

采用不同浇注温度和压射比压进行了AZ80-0.5Ce镁合金机械外壳压铸,并进行了力学性能和显微组织的测试与分析。结果表明:当浇注温度从650℃提高到730℃、压射比压从40 MPa增大到70 MPa时,外壳力学性能先提高后下降。(与650℃浇注相比,690℃浇注时外壳的平均晶粒尺寸由14.9μm减小到10.0μm,减小了32.4%;抗拉强度和屈服强度分别由251、216 MPa增大到288、252 MPa,分别增大14.7%、16.7%。与压射比压40 MPa相比,压射比压为60 MPa时的外壳平均晶粒尺寸由13.8μm减小到10.0μm,减小27.5%;抗拉强度和屈服强度分别由253、218 MPa增大到288、252MPa,分别增大13.8%、15.6%)。AZ80-0.5Ce镁合金机械外壳压铸的浇注温度优选为690℃,压射比压优选为60 MPa。     

挤压铸造工艺参数对铝合金连杆力学和磨损性能的影响

以不同的挤压铸造工艺参数制备了铝合金连杆,并进行了力学性能和磨损性能的测试与分析。结果表明,随浇注温度增大,加压前停留时间从3 s延长到15 s,铝合金连杆试样的力学性能和耐磨损性能先提高后下降。与640℃相比,720℃浇注的试样抗拉强度增大了9%,伸长率和磨损体积分别减小了24%和51%;与加压前停留时间3 s的力学性能相比,加压前停留12 s的试样抗拉强度增大了51%,伸长率和磨损体积分别减小了21%和49%。铝合金连杆的挤压铸造浇注温度和加压前停留时间优选720℃和12 s。     

锻造工艺参数对铝合金机械铰链性能的影响

采用不同的始锻温度和终锻温度进行了6A02-0.5Cr铝合金机械铰链的锻造,并进行了力学性能和耐腐蚀性能的测试分析.结果 表明:随始锻温度和终锻温度的增加,试样的抗拉强度先增大后减小,断后伸长率和质量损失率先减小后增大,耐腐蚀性能先提升后缓慢下降.和450℃始锻温度的性能相比,始锻温度480℃锻造时试样的抗拉强度增大1...     

浇注温度对汽车用含锰高强镁合金铸态性能的影响

采用不同的浇注温度对汽车用Mg-8Al-1. 5Mn-0. 3Ce含锰高强镁合金进行了铸造试验,观察了铸造试样的显微组织,测试了其力学性能。结果表明:随浇注温度从630℃提高至730℃,试样的显微组织改善和力学性能均先提高后下降。与630℃相比,采用690℃浇注试样的平均晶粒尺寸减小40%,抗拉强度和屈服强度分别增大18%和22%,伸长率减小12%。Mg-8Al-1. 5Mn-0. 3Ce合金铸件的浇注温度优选为690℃。     

铸造工艺对镁合金高尔夫球杆阻尼性能的影响

采用不同的铸造工艺参数进行了高尔夫球杆用新型Mg-Al-Zn-Ti镁合金试样的制备,并进行了试样阻尼性能的测试与分析。结果表明,随熔炼温度从680℃逐步增加到760℃、静置时间从10 min逐步增加到50 min或浇注温度从690℃逐步增加到750℃时,试样的阻尼系数先增大后减小、阻尼性能先提高后下降。与680℃熔炼相比,采用720℃熔炼时高尔夫球杆用新型Mg-Al-Zn-Ti镁合金的阻尼系数增大49%;与10 min静置相比,采用30 min静置时合金的阻尼系数增大33%;与690℃浇注相比,采用730℃浇注时合金的阻尼系数增大了25%。合金的熔炼温度、静置时间和浇注温度分别优选为720℃、30 min、730℃。     

压铸工艺对ADC12铝合金建筑脚手架扣件力学性能和腐蚀性能的影响

采用不同的模具温度和浇注温度进行了ADC12铝合金脚手架扣件压铸试验,并进行了力学性能试验和腐蚀试验。结果表明:在试验条件下,随模具温度从200℃增至350℃或浇注温度从680℃增至740℃时,扣件的力学性能和腐蚀性能均先增加后减小。与200℃模具温度相比,模具温度275℃时压铸的ADC12铝合金脚手架扣件的抗拉强度增大33 MPa,断后伸长率减小0.9%,腐蚀电位正移116 m V;与680℃浇注温度相比,710℃浇注时压铸ADC12铝合金脚手架扣件的抗拉强度增大30 MPa,断后伸长率进减小0.7%,腐蚀电位正移94 m V。ADC12铝合金脚手架扣件压铸时的模具温度和浇注温度分别优选275、710℃。     

汽车缸盖用新型铝合金的铸造工艺优化

采用不同的熔炼温度和浇注温度进行了汽车缸盖用新型铝合金的铸造,并进行了力学性能和磨损性能的测试与分析。结果表明,随熔炼温度从700℃升高到760℃,浇注温度从690℃升高到740℃,试样的抗拉强度和耐磨损性能均先提高后下降。汽车缸盖用新型铝合金的工艺优选为:750℃熔炼和720℃浇注。     

薄壁铝合金压铸充型沿程的组织与力学性能

采用压铸制备薄壁AlSi10MnMg铝合金铸件,用金相技术、密度、拉伸性能等分析方法讨论浇注温度对薄壁铝合金压铸充型沿程的组织与力学性能的影响。结果表明:随着浇注温度的升高,试样流动临界长度增加,气孔增多,α(Al)枝晶变细,抗拉强度和断后伸长率先增加后降低。随着充型沿程流动长度的增加,气孔先减少后增加,α(Al)枝晶变化不大。当浇注温度为650和680℃时,试样抗拉强度和断后伸长率沿充型流动长度的增加而减小;当浇注温度为710和740℃时,试样抗拉强度和断后伸长率沿充型流动长度的增加变化较小。     

汽车缸盖用新型铝合金的重力铸造工艺优化

采用不同的重力铸造工艺参数对汽车缸盖用新型铝合金进行了铸造,并进行了试样力学性能和耐腐蚀性能的测试与分析。结果表明:随浇注温度、浇注时间和模具预热温度的增加,汽车缸盖合金的高温抗拉强度和耐腐蚀性能均先提高后下降。汽车缸盖用新型铝合金的最佳重力铸造工艺参数为:浇注温度650℃、浇注时间8 s和模具预热温度320℃。     

汽车支架的差压铸造工艺优化

进行了汽车支架用A356铝合金的差压铸造成型,并进行了不同浇注温度、充型压力和结晶增压压力下的力学性能测试、比较和分析。结果表明:随浇注温度、充型压力和结晶增压压力的增加,抗拉强度先增大后减小,断后伸长率反之。在720℃浇注温度、40 kPa充型压力、5 kPa结晶增压压力下,试样的抗拉强度为峰值(302 MPa)、断后伸长率为最小值(3.5%)。汽车支架用A356铝合金的浇注温度优选为720℃、充型压力优选为40 kPa、结晶增压压力优选为5 kPa。     

汽车用新型高温合金的铸造工艺优化

采用不同工艺参数进行了汽车增压器涡轮用新型高温合金K4002-Sr试样的铸造试验,并进行了高温耐磨损性能、高温抗氧化性能和显微组织的测试、比较和分析。结果表明:随浇注温度从1320℃升高到1400℃、模具预热温度从700℃升高到1200℃,试样的平均晶粒尺寸先减小后增大,高温耐磨损性能和高温抗氧化性能均先提升后下降。与1320℃浇注温度相比,1360℃浇注的试样磨损体积、单位面积质量增加值和平均晶粒尺寸分别减小59.3%、64.4%和43%;与700℃模具预热温度相比,模具预热温度为1100℃时试样的磨损体积、单位面积质量增加值和平均晶粒尺寸分别减小52.2%、59.6%和40.4%。     

汽车新型压铸零部件的铸造工艺分析

对Mg-9Al-1Zn-05Ce汽车新型压铸零部件试样进行了压铸成型,并进行了力学性能和耐腐蚀性能的测试和分析。结果表明：随浇注温度的升高和压射速度的加快,试样的抗拉强度、屈服强度先增大后减小,腐蚀电位正移后逐渐负移,伸长率变化幅度较小,力学性能和耐腐蚀性能均先提升后下降;与620 ℃浇注温度压铸时相比,650 ℃浇注温度下的抗拉强度、屈服强度分别增大了1308%、2378%,断后伸长率减小了1%,腐蚀电位正移了43 mV;与1 m/s压射速度压铸时相比,3 m/s压铸下的抗拉强度、屈服强度分别增大了1120%、1645%,断后伸长率减小了08%,腐蚀电位正移了31 mV。Mg-9Al-1Zn-05Ce汽车新型压铸零部件的压铸工艺参数优选为：650 ℃始锻温度、3 m/s压射速度。     

Zn-5Al-0.5Ti-0.2Cr锌合金机械壳体的铸造工艺优化研究

采用不同的浇注温度和充型压力对Zn-5Al-0.5Ti-0.2Cr锌合金机械壳体进行了铸造,并进行了力学性能的测试、比较和分析。结果表明:随浇注温度、充型压力的增加,抗拉强度先增大后减小,断后伸长率的变化幅度较小,变化趋势为先减小后增大。当浇注温度为480℃和充型压力40 kPa时,试样的抗拉强度最大,断后伸长率最小。机械壳体的铸造工艺参数优选为:浇注温度480℃,充型压力40 kPa。