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TiAl合金激光表面合金化涂层的组织与耐磨性 总被引:10,自引:3,他引:7
以NiCr-WC混合料末为原料,对TiAl合金进行激光表面合金化处理,制得了以γ-NiCrAlTi镍基固溶体为基体,以TiC,W2C及M23C6为增强相的耐磨复合材料表面改性层。分析了改性层的组织,并测试了其在滑动摩擦试验条件下的耐磨性。实验结果表明,激光表面合金化涂层具有较高的硬度及较好的耐磨性。 相似文献
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Ti—6Al—4V合金激光表面合金化制备Ti5Si3/Ti耐磨复合材 … 总被引:12,自引:0,他引:12
利用预涂Si粉对Ti-6Al-4V合金进行激光表面合金化,制得以初和及共晶金属间化合物Ti5Si3为增强相的快速凝固“原位”耐磨磨复合材料表面改性层,研究了激光表面合金化Ti5Si3/β-Ti耐磨复合材料表面改性层的显微组织及其在干滑动磨损及二体磨料磨损条件下的耐磨性能。结果表明:利用Si粉对Ti-6Al-4V合金进行激光表面合金化处理后,合金层硬度及耐磨性大幅度提高。 相似文献
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工艺参数对TiAl合金激光表面合金化改性层组织与耐磨性的 … 总被引:3,自引:3,他引:0
利用元素氮和元素碳对γ-TiAl合金(简称TiAl合金)进行激光表面合金化处理,分别制得了以TiN及TiC硬质耐磨相为增强相的快速凝固原位耐磨复合材料表面改性层,改性层与基体间为完全的冶金结合,其显微组织从熔池底部到自由表面具有梯度渐变特征,越接近自由表面,增强相越密集,较系统地研究了激光表面合金化工艺参数对改性层显微组织以及在磨料磨损及滑动磨损条件,增强相越密集。较系统地了激光表面合金化工艺参数 相似文献
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TiAl合金激光气体合金化 总被引:6,自引:0,他引:6
本文利用激光气体合金技术对TiAl合金进行表面改性,制得了以TiN为增强相的新型快速凝固“原位”耐磨复合材料表面改性层,激光表面改性层显微组织受激光处理工艺参数的控制,试验结果表明,激光气体合化是一种提高TiAl合金耐磨性的表面改性新技术。 相似文献
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Ti-48Al-2Cr-2Nb金属间化合物激光表面合金化组织与耐磨性 总被引:4,自引:0,他引:4
分别采用氮气及预涂 Ti N粉、碳粉、Ti C粉等方法对 Ti- 48Al- 2 Cr- 2 Nb金属间化合物进行激光表面合金化 ,制得了分别以 Ti N,Ti C等硬质耐磨相为增强相的快速凝固“原位”金属基耐磨复合材料表面改性层 ,并分别在干滑动及磨料磨损条件下测试了所获激光表面合金化改性层的耐磨性。结果表明 ,对 Ti- 48Al- 2 Cr- 2 Nb合金进行激光表面合金化改性处理后显微硬度和耐磨性大幅度提高 相似文献
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研究了Ti-47Al合金添加少量Nb、Cr、V元素并经恒温锻造后,在不同热处理制度下的显微组织特征,以及Nb、Cr、V对合金组织的影响。结果表明,Ti-47Al-2NB-1Cr-1V及Ti-47Al-2V-1Cr合金的热处理组织形貌主要取决于高温处理的温度。在(y+a)两相区,稍低于Ta温度处理时,a相显著粗化,随加热温度的降低,a,y两相均明显细化,进一步降低加热温度,发生y相的明显粗化,通过控 相似文献
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利用电子探针微区成分分析测定了Ti-Al-Ga系,Ti-Al-Nb-Cr系低Ga,低Nb和低Cr部分的α(α2)/γ相平衡成分,推得了合金元素Ga,Nb和Cr在α(α2)/γ平衡相中的成分分配比K^(呔2)/γi,并利用分配比方程计算出Ga,Nb和Cr在不同温度下的γ相的稳定化参数Δ^*G^α(α2)→γi。结果表明,Ga,Nb为γ相稳定化元素,Cr为α相稳定化元素。 相似文献
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溅射TiAlCr涂层对Ti-24Al-14Nb-3V抗氧化性能的影响 总被引:3,自引:2,他引:1
研究了溅射Ti50Al10Cr及Ti50Al20Cr涂层对Ti24Al14Nb3V抗高温氧化性能的影响。结果表明,在800℃下,Ti50Al10Cr及Ti50Al20Cr涂层表面由于可形成粘附性良好的Al2O3膜,大大改善了Ti24Al14Nb3V的抗高温氧化性能。900℃时在Ti50Al10Cr涂层表面长出大量TiO2,导致其氧化增重较大;而在Ti50Al20Cr涂层表面生成了连续Al2O3,其抗氧化性能良好。然而,由于TiAlCr涂层与基体热膨胀系数不同,在循环氧化过程中涂层出现一些裂纹,导致其抗循环氧化性能有所下降。 相似文献
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TiAlCr涂层对TiAl金属间化合物抗熔融硫酸盐热腐蚀的影响 总被引:2,自引:1,他引:1
研究了溅射TiAlCr 涂层对TiAl 金属间化合物抗硫酸盐热腐蚀性能的影响。结果表明,850 ℃时,90 % Na2SO4 + 10 % K2SO4 中Ti50Al 和Ti24Al14Nb3V 都遭受严重热腐蚀。TiAlCr 涂层能大大改善TiAl 金属间化合物的抗热腐蚀性能。带Ti50Al10Cr 涂层的Ti50Al 表面形成一层完整致密的Al2O3 膜, 涂层与基材之间无明显互扩散。带Ti50Al10Cr 涂层的Ti24Al14Nb3V 表面虽然也形成Al2O3 膜, 但在其上面长出一些TiO2 瘤。这可能是涂层与基材之间的互扩散导致涂层中Ti 含量增加,Al 含量减少而生成TiO2 的结果。将涂层成分调整为Ti50Al20Cr 后, 带Ti50Al20Cr 涂层的Ti24Al14Nb3V 表面生成了连续的Al2O3 膜, 其抗热腐蚀性能良好。 相似文献
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铝活塞的激光表面合金化 总被引:3,自引:2,他引:1
研究了铝硅合金激光表面合金化的基础工艺和活塞处理的工艺及装备。采用Ni、Cr元素进行铝合金的激光表面合金化,可获得深3.5 ̄4mm,宽7 ̄9mm的合金层。在添加剂的作用下,能得到致密、平整的表面。合金化层中包含有Al3Ni、AlNi3、Al8Cr5等金属间化合物的强化相,合金层的硬度为140 ̄190HV。其耐磨性比原材料提高2.48 ̄3.71倍。以该工艺生产的活塞的行车试验表明,与原工艺相比,使用 相似文献
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MC碳化物准快速凝固形态与生长机制研究 总被引:2,自引:0,他引:2
本文对TiAl合金激光表面合金化表面改性层中TiC生长形态的生长过程及机理进行了研究。发现在冷却速度为10^2℃/s量级的准快速凝固上。 相似文献
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研究了Ti-47Al合金添加少量Nb、Cr、V元素(1at%-2at%)并经恒温锻造后,在不同热处理制度下的显微组织特征,以及Nb、Cr、V对合金组织的影响。结果表明,Ti-47Al-2Nb-1Cr-1V及Ti-47Al-2V-1Cr合金的热处理组织形貌主要取决于高温处理的温度、在(γ+α)两相区,稍低于Ta温度处理时,α相显著粗化,随加热温度的降低,α、γ两相均明显细化,进一步降低加热温度,发生γ,相的明显粗化。通过控制高温加热温度及时间,可以有效地控制合金的组织,使其获得全片层、近片层、双态、近双态、近γ以及细化的近γ组织。 相似文献
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研究了TiNb(Y2O3)连续纤维增强Ti-48Al-2Gr-2Nb合金复合材料的界面及显微组织。研究发现:复合材料的弯曲强度比基体略有提高,弹性模量和挠度有所下降。在纤维和基体之间形成一层约10~20μm厚的α2-Ti3Al性层,近界面基体组织有片层化倾向。大量变形层错带和孪晶出现及界面位错墙的形成成为塑变及强化的主要机制。 相似文献
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表面涂少量氯化锰提高Ti47Al2Cr2Nb合金高温抗氧化性 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了表面涂少量MnCl2 对Ti47Al2Cr2Nb 合金9000C 恒温氧化行为的影响。涂少量MnCl2 后合金的氧化速率降低了50 % 以上,氧化膜也由TiO2 和Al2O3 的混合物变为以Al2O3 为主的氧化物。发生上述变化的原因可能在于氧化开始时合金中钛与Cl 反应形成钛的亚稳态氯化物挥发掉,合金表面形成一层致密的氧化铝膜,阻碍合金中的Ti 向外扩散氧化,因此提高了合金的高温抗氧化性能 相似文献
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采用常规拉伸和Hopkinson拉杆技术,研究具有近全片层组织形变Ti-47Al-2Mn-2Nb合金180K下静态和动态拉伸性能及其受硼的影响。发现Ti-47Al-2Mn-2Nb和Ti-47Al-2Mn-2Nb-1B合金180K下的拉伸强度均比室温度。 相似文献
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两种Ti—Al金属间化合物基合金ISM熔炼过程中Al元素挥发控 … 总被引:4,自引:1,他引:3
对水冷铜坩埚真空感应熔炼过程中合金元素的挥发动力学进行了深入的分析,并在此基础上建立了ISM熔炼过程中Al元素挥发控制方式的判断模型。对Ti-48Al-2Cr-2Nb(at%)和Ti-24Al-11Nb(at%)合金中Al元素挥发控制方式的判断结果表明:随着熔体温度的升高和外压的增大,Al元素的挥发由低温和高压时的界面挥发控制向高温和低压时的界面挥发和液相中扩散同时起作用的双重控制方式转变,只是对 相似文献
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《稀有金属材料与工程》2000,17(5):35
γ—TiAl基合金因其具有特殊的高比模量、高比强度和优异的抗蠕变、抗氧化性能,故过去几年在高温应用方面倍受关注.但TiAl合金低温延性非常差,通过降低Al含量可提高延性.延性最高时的A1的原子数分数为48,因为,此时产生了α2相.在多元合金系中,加入Nb和Cr不仅可提高固溶强度,而且可提高延性和高温加工性能.目前被广泛研究的Ti—48A1—2Cr—2Nb合金,因含有少量的β相,故具有较高的韧性.但加工温度仍然很高(≥1273K).印度海德拉巴市防卫冶金实验室的A.Dutta等人研究了将两相(γ+… 相似文献