确定表外储层有效孔隙度与原始含油饱和度的方法

本给出了表外储层有效孔隙度和原始含油饱和度的确定方法，经实际资料验证，可应用于表外储层的地质储量计算。     

复杂岩性储层原始含油饱和度解释新方法

由于特殊的大地构造、沉积背景以及火山作用的影响,海拉尔-塔木察格盆地下白垩统目的层储层以扇三角洲砂砾岩为主,并含有不同程度火山碎屑成分,导致储层孔喉结构复杂、岩石电学性质复杂,原始含油饱和度表征难度大。根据孔隙度渗透率关系,将研究区储层归成砾岩、凝灰质砾岩、砂岩、凝灰质砂岩等4个类;结合沉积规律建立了基于物源-沉积相带的复杂岩性储层识别方法,实现了凝灰质砂砾岩岩性识别及孔隙度、渗透率解释;以毛细管压力求取原始含油饱和度理论为基础,利用地层压力数据预测自由水面,采用J函数法确定不同岩性的回归系数,实现了凝灰质砂砾岩原始含油饱和度计算。利用密闭取心井分析的含油饱和度进行验证,两者具有很好的相关性且变化趋势一致,并与试油和动态数据相符。     

水淹层原始含油饱和度的估算方法探讨

油田注水驱油效果以及水淹程度评价中，都需要研究储层含油饱和度的变化状况。为此，探讨了一种应用孔隙度与泥质含量等参数估算油层原始含油饱和度的方法，对准确求取驱油效率以及定量评价油层水淹状况具有重要意义。     

根据油藏流体饱和度形成条件建立碎屑岩油层含油饱和度解释模型

电法测井受井身环境制约，对岩性成因的低电阻率油层含油饱和度评价常使用的Waxman-Smits以及双水模型的众多参数无法量化，而难以推广。影响含油饱和度的因素分别是油藏高度、岩石物性、孔隙结构和流体性质。从油藏流体饱和度形成条件入手，构造孔隙结构系数(孔隙度、渗透率及胶结系数的函数)，分析大港油田现有岩电资料及毛管压力分析资料．应用含油高度、油水密度差以及岩石物性等资料，建立了纯油层原始含油饱和度的统一解释图版。实践证明，该解释模型不仅适用于准确求取低电阻率岩性油藏的含油饱和度，也适用于研究非低电阻率碎屑岩油层含油饱和度。图5表1参4     

砂岩储层原始含油饱和度的求取与发展

采用油基泥浆取心或压力密闭取心直接测定样品的含流体饱和度是目前最准确的方法,也是建立其他间接方法的基础,但在中一低砂岩渗透储层领域,这种直接取心测定工艺技术却出现了问题.研究和改进用密闭取心样品直接测定原始含油饱和度的工艺、创新和开发用普通岩心(包括岩屑、井壁取心)测定含流体饱和度的技术和方法,以准确的岩心分析合流体饱和度数据标定建立地球物理测井和实验油藏工程等间接计算方法是今后研究砂岩储层油藏原始含油饱和度的发展趋势.     

阿拉新-二站地区S油层稠油油藏原始含油饱和度解释方法研究

本文针对阿拉新-二站地区S油层稠油油藏密闭取心井资料较少的问题,采用饱和度损失校正的方法对水基泥浆取心井残余油饱和度测量结果进行校正,补充了计算原始含油饱和度资料。在此基础上结合常规取心井冷冻取样资料建立了油层的原始含油饱和度解释模型,计算出了阿拉新-二站地区S油层中纯油层的原始含油饱和度;并利用相对渗透率资料计算了油水同层原始含油饱和度。结果表明,本方法计算精度可以满足储量规范的要求,满足了稠油油藏储量参数计算工作的需要。     

复杂油藏原始含油饱和度计算方法

运用油藏工程方法及资料，针对传统的构造油藏，对利用压汞资料计算油藏原始含油饱和度的“油柱高度法”进行了方法改进。通过对油藏油水分布、油藏类型、成藏机理及区域地质规律综合研究，提出成藏时期存在“准油水界面”的观点。利用储层物性资料、相渗透率曲线、毛管压力曲线和试油成果证实油水同层的产水率，并求出油藏的准油水界面，然后，用压汞和油藏资料制定的油层原始含油饱和度与油柱高度关系图，求出油藏各油层的含油饱和度。该方法在葡西地区的葡萄花油层进行实际应用，与密闭取心蒸馏法分析的原始含油饱和度数据对比，精度为93．6％，证实该方法是有效的。     

水淹层原始含油饱和度的估算方法探讨

油田注水驱油效果以及水淹程度评价中,都需要研究储层含油饱和度的变化状况.为此,探讨了一种应用孔隙度与泥质含量等参数估算油层原始含油饱和度的方法,对准确求取驱油效率以及定量评价油层水淹状况具有重要意义.     

低阻油层原始含油饱和度的计算方法及研究意义

低阻油层原始含油饱和度在识别油水层时起着关键性作用，以往计算时都是利用电性资料获取，用阿尔奇公式求取的结果误判了许多油层，基于此考虑，本文提出了在利用岩心分析资料的基础上，结合毛管压力曲线回归分析计算含油饱和度的方法，该方法把毛管压力、岩心孔隙度、含油高度等参数联系了起来，通过统计分析建立了VHg-Ф回归方程，应用该方法能比较真实地计算出低阻油层的原始含油饱和度，现场应用表明这种方法是可信的。     

非线性有效孔隙度计算方法研究

基于Wyllie时间平均公式的测井其线性泥质校正方法计算地层有效孔隙度只考虑了泥质含量对孔隙度的影响,忽略了泥质分布形态的影响,计算结果误差大。根据斯伦贝谢公司的S型曲线图版表述的泥质含量与束缚水饱和度之间的关系,经推导得出泥质含量与束缚水孔隙度之间的非线性关系式,进而计算得到有效孔隙度。该方法在一定程度上可以消除泥质分布形态对孔隙度的影响。在四川盆地XC地区的应用表明,该方法的有效孔隙度计算结果与实测岩心孔隙度更加匹配,尤其在泥质含量小于25%及大于70%的地层,其计算结果较线性有效孔隙度更可靠。     

低孔低渗储层含水饱和度的确定

含水饱和度是评价储层含油性的一个非常重要的参数。定量计算含水饱和度通常是采用阿尔奇公式,该公式是在地层不含泥质及具有均匀较高孔隙度砂岩的条件基础上岩电实验的结果。在实际地层中岩电参数比较复杂,为了有效评价储层含油性,求准含水饱和度参数,本文利用不同地层、不同岩性的低孔低渗储层砂岩进行岩电实验,根据实验结果阐述了岩电实验参数的应用意义和在实际生产中含水饱和度的确定方法。该确定方法解决了低孔低渗储层含水饱和度计算难的问题,在实际应用中取得了良好的应用效果。     

低孔低渗油藏具高含油饱和度现象的地质成因分析——以胜利油区东营凹陷油藏为例

研究了胜利油区东营凹陷砂岩储层含油饱和度的影响因素,研究表明,影响含油饱和度的主要因素一是油气的成藏动力,二是储层的孔隙结构,三是油气成藏后上覆地层的继续沉积作用。上覆地层的压力不断加大使已充满油气的储层中的流体的构成发生了变化,继续沉积的过程,使储层中的水得以不断排出,而油气得以保留,这使得储层的孔隙度越来越小而含油饱和度越来越大,现今的低孔低渗储层在油气成藏时并非低孔低渗储层,低孔低渗储层的含油饱和度不但不偏低反而有可能偏高。     

Excel宏在石油储量计算中的应用

在石油地质储量计算中,需要统计大量的单井数据,如有效厚度、有效孔隙度、含油饱和度等,而各种参数所要求的统计方法并不相同,单井有效厚度采用各油层的有效厚度之和,单井的孔隙度采用有效厚度权重法计算,单井的含油饱和度采用孔隙体积权重法计算。由于数据量巨大,容易出错。笔者利用EXCEL中的VBA宏工具,实现了对以上数据批量统计的工作,并将结果以EXCEL表格形式输出。统计方法具有效率高、误差小、不易出错等优点,对储量计算具有一定的参考价值。     

适用复杂孔隙结构地层消除背景导电饱和度模型

消除背景导电饱和度模型以电流通过导电流体饱和的非导体孔隙岩石时只有一部分孔隙空间参与电流流动为理论基础,考虑了背景电阻率、孔隙结构及不导电孔隙度等因素.在复杂岩性地层饱和度计算中见到了好的应用效果.但是对复杂孔隙结构地层,尤其是在裂缝孔隙型地层中不导电孔隙度会随着孔隙结构的变化而变化,采用均质模型中固定不导电孔隙度参数...     

确定储层含油饱和度的测井—毛管资料综合法

针对低阻油层测井资料解释的含油饱和度往往偏低，造成油水层难以识别的问题，提出了确定含油饱和度的测井－毛管资料综合法。该方法以岩心样品的孔隙度分析和压汞实验资料为依据，通过实验室毛管压力与油藏条件下毛管压力、毛管压力与含油高度的关系转换，统计得出了相对含油体积与孔隙度、含油高度的关系，利用该关系可估算储层的含油饱和度。通过油基泥浆及密闭取心资料验证表明，利用该方法所估算的含油饱和度是可信的。     

岩石本体变形过程中的孔隙度不变性原则--同任勇和孙艾茵二位作者商榷

岩石存在2种基本的变形机制：本体变形和结构变形.致密介质在应力作用下,以本体变形为主,孔隙度不发生变化;疏松介质在应力作用下,以结构变形为主,孔隙度发生变化.油气藏岩石为致密介质,其变形过程遵循＂本体变形过程中的孔隙度不变性原则＂.     

孔隙度、泥质含量、饱和度对岩石声波的影响

乔文孝等．孔隙度、泥质含量、饱和度对岩石声波的影响．测井技术，１９９５，１９（３）：１９４～１９９早期的Ｂｉｏｔ多孔介质声学理论只适用于骨架固体和孔隙内流体分别为一种固体和一种流体，这限制了该理论在实际工程中的应用。本文把Ｂｉｏｔ理论和Ｂｅｒｒｙｍａｎ理论结合起来，研究了多孔介质的声学性质（纵、横波波速等）与孔隙度、饱和度、泥质含量及频率之间的关系，并将计算结果与实验测量结果进行了对比，二者的趋势有较好的一致性。本文的工作表明，Ｂｏｉｔ理论和Ｂｅｒｒｙｍａｎ理论可方便地应用于声全波测井和地震勘探。     

孔隙度与含气饱和度变化正演模型特征分析

由于四川盆地某工区珍珠冲段致密砂岩储层因低孔隙性和含气饱和度变化所产生的地球物理特征变化相对较弱,故而难以确定其有利的储集空间.在分析工区岩石地球物理特征的基础上建立含气储层的地震地质模型,然后对模型进行波动方程有限差分数值模拟及叠前深度偏移处理,最后对其进行波场特征和地震属性分析,分析地震振幅属性与孔隙度及含气饱和度...