汽轮机叶片断裂事故特征分析

本文通过现场测定及理论分析，弄清了石台煤矿南翼采区沿空掘出巷道变形量大及难以维护的原因，在此基础上对２３１１＾－１风巷进行了综合治理，从而有效地控制了巷变形，取得了较好的效果。     

汽轮机末级叶片断裂原因及改型

略阳电厂＃５汽轮机自安装投运半年时间内，出现汽缸中分面漏汽、轴封供汽压力必须保持高达０．２ＭＰａ才能勉强维持凝结器真空、汽封高压段严重漏汽至使＃１低压加热器入口蒸汽温度高达４３０℃等一系列不正常现象。被迫于１９９２年元月１９日揭缸，揭缸后发现末级动叶片有两片自拉金孔到进汽边裂断。对东级叶片检查发现在装叶片和备品叶片外观质量欠佳、加工粗糙光洁度不够；叶片拉金孔未倒角也未作抛光处理；整级动叶片高低不一，高低相差最大达８ｍｍ，两叶片间间距不等，最大相差达６ｍｍ；末级隔板喷咀节距、喉宽严重超差等等。经分析论证提出改型方案，该方案实施后，机组叶片达到了安全运行的技术条件，机组运行正常。     

汽轮机850mm动叶片断裂事故分析

某厂１００ＭＷ机组末级８５０ｍｍ叶片屡次发生断裂事故，在整级更换新叶片并进行局部改造后仍未奏效，文章从断口形貌观察，金相分析，材料机械性能试验、实物检测，动强度核算、有限元计算，运行分析等方面，全面讨论了叶片断裂失效的原因，并提出了改进设想。     

国产200MW汽轮机313mm叶片断裂原因及改进

国产２００ＭＷ汽轮机３１３ｍｍ叶片断裂原因及改进河北省电力试验研究所刘克元］东方汽轮机厂生产的２００ＭＷ汽轮机第２５、３０、３５级装有３１３ｍｍ变截面叶片，用两道焊接拉金分组连接。距叶顶４０ｍｍ处穿有ＤＳ的焊接拉金，距叶顶１５０ｍｍ处穿有ＤＩＺ的焊接...     

汽轮机调节级叶片断裂原因的研究

采用金相观察等技术,分析了某厂4号汽轮机调节级叶片断裂原因。研究结果表明,叶片断裂属于多个裂源的疲劳断裂。断裂的主要原因为:叶片安装时紧力不够,运行中产生振动应力,叶片表面加工精度未达到要求,倒T型叶根的下凸肩处倒角不够,焊缝的材质不同和焊缝根部应力集中等。     

300MW汽轮机“851”叶片断裂分析

<正> 1前言 “851”叶片是GE公司于60年代末开发设计的一种长叶片,它采用了许多先进的设计技术,被日立等多家大公司所采纳,广泛用于250MW至600MW的汽轮机上。国产“851”叶片是由国内某汽轮机厂消化吸收引进产品技术,于80年代根据引进 250MW机组的备件和图纸研制开发的,首批组装于沙岭子电厂首台三缸二排汽300MW凝汽式汽轮机上,于1988年制造出厂,1991年8月投产运行。黄台电厂8号机是N300—16.7/     

珞璜电厂汽轮机低压叶片断裂原因及修复方案

此文介绍了珞璜电厂１号汽轮机低压叶片断裂的情况，分析了原因，阐述了修复方案。     

210MW汽轮机次末级叶片断裂分析及对策

通过对断叶片的宏观检验、金相硬度及电子显微镜扫描断口分析试验、查出断是由叶片进汽侧局部水蚀较重促成该部位的应力集中而引发裂纹，裂纹在金属内以疲劳形式扩展最终导致断，解决措施为在进汽侧端面再延续钎焊两片硬质合金并对其运行进行严格监督。     

660.4mm末级叶片拉筋断裂原因分析

某电厂1、2号机系日本东芝公司生产的TC-4F型350MW汽轮机,分别于1987年4月、9月并网发电,运行10000小时后发现660.4mm(26英寸)末级叶片拉筋大量断裂。我所受电厂委托对其断裂原因进行分析,研究结果表明,其主要原因是拉筋设计不当,静应力水平过高。低压缸机内疏水系统不尽合理,疏水不畅,在甩负荷工况下,二次蒸发的湿蒸汽冲击拉筋及叶片,加剧了拉筋的损坏。将分组焊接拉筋改为松拉筋整圈连接叶片组的改进措施是可行的。     

中宁电厂1号机叶片断裂原因分析及预防

中宁发电厂~#1机在大修时,揭缸后发现大量的叶片断裂、裂纹、变形及击伤,经观察统计和试验分析,事故是由于叶片过负荷,低加疏水进入汽缸造成叶片疲劳损伤及应力腐蚀所致。限制机组超负荷运行,严格监视低加水位以及低加疏水泵的运行情况,可以避免这类叶片断裂事故。     

自由叶片断裂事故分析及对振动强度安全准则的建议

本文对给水泵汽轮机未级叶片的断裂事故进行了金相分析,电厂运行情况调查,疲劳强度理论分析,从中找出了叶片损环的原因,并提出采用叶片喷丸的改进措施。文章中还详细论述了用Gerber公式和修正Goodman公式计算叶片耐振强度的可行性;同时还建议叶片的疲劳极限为计算叶片耐振强度的依据。并对“振动强度安全准则提出了一些建议。     

大型汽轮机钛合金叶片的研究

介绍了独联体研究、制造钛合金叶片的过程以及这种叶片成功应用的情况。