34Cr2Ni2Mo

正34Cr2Ni2Mo结构钢具有高的强度、韧度和良好的淬透性和抗过热的稳定性,但白点敏感性高,有回火脆性。焊接性较差,焊前需经高温预热,焊后需消除应力,经调质后使用。一般制作强度高、塑性好的重要零部件,渗氮处理后制作特殊性能要求的重要零件,如轴类、齿轮、紧固件等。     

GB12470-1990《低合金钢埋弧焊用焊剂》国家标准修订简介

我国的埋弧焊焊接材料标准体系 ,包括碳钢、低合金钢和不锈钢 3个部分。 1999年对GB5 2 93— 1985《碳素钢埋弧焊用焊剂》标准进行了修订 ,在原标准的基础上 ,增加了埋弧焊焊丝的内容 ,修订后为GB/T5 2 93—1999《埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂》。同时 ,1999年又制订了GB/T1785 4— 1999《埋弧焊用不锈钢焊丝和焊剂》 ,形成了一个较完整的埋弧焊焊接材料标准体系。在此情况下 ,我国的GB12 4 70— 1990《低合金钢埋弧焊用焊剂》标准 ,由于仅包含埋弧焊焊剂内容 ,其中的一些技术指标也需调整 ,进行修订就非常必要了。2 0 0 2年 ,国家焊接材料质…     

40CrV合金结构钢

正40CrV是合金结构钢,执行标准GB/T 3077—1988。具有高强度、高屈服点、高韧度、良好的淬透性,加入钒使钢的晶粒细化,降低过热敏感性,提高了强度和韧性,具有高的疲劳强度,屈强比也较高。冷变形塑性和切削性均属中等,综合力学性能比40Cr好。但白点敏感性高,有回火脆性。焊接性较差,焊前需高温预热,焊     

12Cr1MoV

12Cr1MoV合金结构钢。统一数字代号：A31132。执行标准GB/T3077—1999。与12CrMoV钢相比,具有更高的抗氧化性及热强性。此钢的蠕变极限与持久强度值很接近,并在持久拉伸的情况下具有高的塑性;钢的工艺性与焊接性良好,但焊前需预热至300℃,焊后需除应力处理。是高压、超高压、亚临界电站锅炉过热器、集箱和主蒸气导管广泛采用的钢种。     

40CrMnSiMoV钢

40CrMnSiMoV是无镍低合金超高强度钢,具有良好的工艺性能和综合力学性能,经淬火加低温回火后有高的强度和良好的抗疲劳断裂性能。对缺口和氢脆（包括环境氢脆）有较高的敏感性。宜制作高强度结构件、轴类件和螺栓等重要受力结构部件。执行标准,YB 1209—83、YB 1210—83和HB 5024—77。     

1.7226结构钢

正高温下具有高的持久强度和蠕变强度,低温冲击韧性较好,淬透性良好,无过热倾向,淬火变形小,冷变形时塑性尚可,可加工性中等。焊接性差,焊前需预热,焊后热处理以及消除应力,一般在调质处理后使用,也可在高中频表面淬火或淬火及低、中温回火后使用。用于在高负荷下工作的重要结构件,如车辆和发动机的传     

焊接工艺对Ti_2AlNb合金焊接接头组织和性能的影响

采用光学显微镜、拉伸试验机、扫描电镜及显微硬度计研究了激光焊、氩弧焊及电子束焊3种焊接工艺对Ti_2Al Nb合金焊接接头组织和性能的影响。结果表明,激光焊试样焊缝组织为O相和B2相的双相组织,氩弧焊试样焊缝主要由α_2相、B2相和较少的O相构成,电子束焊试样热影响区主要由B2相和O相组成,焊缝主要由O相组成;Ti_2Al Nb合金经激光焊后可获得最优的室温拉伸性能和最高室温显微硬度,其抗拉强度为1003 MPa,规定塑性延伸强度为912 MPa,伸长率为5.5%,室温显微硬度平均值为475 HV0.2;经电子束焊后可获得最优的高温拉伸性能,其抗拉强度为240 MPa,规定塑性延伸强度为177 MPa,伸长率为13.5%。     

大厚度Q370R焊接工艺

Q370R钢的Ceq约为0.38%-0.48%,焊接性能良好,不需预热,且Q370R钢板要满足较高强度和韧性,需加入Nb、V、Ti与碳、氮形成碳化物、氮化物及碳氮化物。采用埋弧自动焊和CO_2气保护焊,焊丝分别选择H10Mn2 φ 4和ER55-D2,选择合适的坡口形式,并进行焊接工艺评定,制定合理的焊接工艺规范。焊后对进行外观检查、无损检测,去应力退火,退火后进行UT、MT探伤,达到了AWS D1.1标准要求。     

LTY——OA、OB、OC 型铝—铜导线冷压焊压接器

用途本压接器是铝—铜冷压焊的重要设备,可用于邮电、军工、基本建设、水电、铜—铝电机、铜—铝互感器等方面的单股导线对接的冷压焊。特点1.不用焊药,不需通电加热,便可冷压接各种不同直径的铝—铜导线;2.本设备重量轻,便于操作和携带。室内,野外均可使用;3.导线冷接后,接头处强度、电阻等性能参数与原线相同;4.造价低(每台约100元)。具体型号见表1。     

60Si2Mn钢工模具强韧化处理

<正> 60Si2Mn钢是制作各种弹簧、板簧的重要材料,由于该钢经热处理又具有较高的强度,高抗压屈服强度,高疲劳极限和较好的韧性,以及淬火变形小等优点,也大量用来制作各种形状不很复杂,单位面积承受冲击力不很大的冷作模具。但是,用这类钢制作的模具经常规工艺淬火和低温回火,马氏体形态为细片状,虽有高硬度(HRC58～     

气瓶钢中白点焊合的研究

42Mn2气瓶钢中存在有内部白点(即不露头白点)和露头白点,经正常冲压和拔伸制成气瓶后,进行解剖,用低倍、断口、超声波、金相以及扫描电子显微镜观条,证实内部白点可以焊合。而露头白点因表面在高温热成形过程中被氧化需要较大的变形才能焊合完全。强度考核证明,这类气瓶的静压爆破强度(在550—630kg/cm~2)符合正常要求,在10?150 kg/cm~2循环应力下,整体疲劳次数达到30,000—60,000次,声发射仪跟踪监听,未发现有疲劳裂纹产生和扩展的信号。     

THE IMMUNIZATION OF FLAKES IN A MEDIUM CARBON MANGANESE STEEL BY HOT WORKING

42Mn2气瓶钢中存在有内部白点(即不露头白点)和露头白点,经正常冲压和拔伸制成气瓶后,进行解剖,用低倍、断口、超声波、金相以及扫描电子显微镜观条,证实内部白点可以焊合。而露头白点因表面在高温热成形过程中被氧化需要较大的变形才能焊合完全。 强度考核证明,这类气瓶的静压爆破强度(在550—630kg/cm~2)符合正常要求,在10?150 kg/cm~2循环应力下,整体疲劳次数达到30,000—60,000次,声发射仪跟踪监听,未发现有疲劳裂纹产生和扩展的信号。     

柴油机汽缸水套及减振器的粗丝CO_2自动焊

16240ZB型柴油机汽缸水套,原采用手弧焊,由于多层焊缝质量较差,合格率仅40％,每班焊4个。为提高焊缝质量及生产率,研制一台CO_2自动焊连动线,通过控制装置的转换可焊接水套或减振器,使水套焊接生产率提高8倍,合格率达95％。同时又节省了一套控制装置。产品结构及焊接质量要求汽缸水套(图1)材质为20~#钢,由套体及法兰组焊而成。焊后需经X射线检验,应达到铁道部标准2级片以上。减振器(图2)由     

提高S147铝合金焊接接头强度的工艺措施

本文针对S147铝合金焊后失强问题进行了研究,经大量试验及产品试制证明,S147铝合金采用方波AC TIG焊,可获得成形好、缺陷少,强度高的接头。常温下接头强度可达300～340MPa。比一般正弦波交流TIG焊,ACPTIG焊(低频交流脉冲焊)的接头强度提高20～40M Pa。     

四头CO_2保护焊机在主梁生产中的应用

一、四头CO_2保护自动焊接工艺特点我厂生产的起重机主梁中,有六条长焊缝,其跨度为4.5～22.5m。以前采用手工电弧焊,生产效率低,劳动强度大。现采用四头CO_2保护自动焊,其优点为: 1.生产效率高:由于CO_2保护焊电流强度比较大,焊接速度比手工焊快,焊后不需清渣,且四条焊缝同时焊接,生产率可提高一倍多。在焊跨度为13.5m的焊缝时,两名工人用手工焊需3工时,而用CO_2焊则需1.5工时。 2.变形小:由于四条焊缝同时焊接,可均匀加热冷却,又由于CO_2气体的冷却作用使热影响区小,因此焊后工件变形小。     

金属顶梁梁身粗丝 CO_2气体保护自动焊

在批林整风运动的推动下,我们遵照伟大领袖毛主席关于“坚持政治挂帅,加强党的领导,大搞群众运动,实行两参一改三结合,大搞技术革新和技术革命”的教导,在厂党委及车间党支部的正确领导下,发动群众,群策群力,经过多次试验,于1973年3月试验成功CO_2气体保护自动焊,并用于金属顶梁梁身的生产。经过一年多的生产实践,我们认为CO_2气体保护自动焊比埋弧自动焊有以下优点: 1.CO_2气体保护焊的焊缝熔深较大,经压力试验证明,CO_2气体保护焊焊接的梁身比埋弧焊焊接的梁身强度高。     

轧制工艺对14Cr1MoR钢板组织与性能的影响

采取光学显微镜、扫描电镜及拉伸、冲击试验机对板厚60 mm的14Cr1MoR热轧钢板正火+回火态和模拟焊后态的组织与性能进行了研究。结果表明:一阶段控轧与两阶段控轧的钢板相比,终轧温度高,轧后冷却速度慢,钢板铁素体晶粒尺寸粗大,珠光体含量多;钢板的强度低,伸长率高,冲击性能低。两阶段控轧的钢板经655 ℃保温3 h模拟焊后热处理,屈服强度下降44 MPa,抗拉强度下降24 MPa,冲击吸能能量降低;模拟焊后保温时间延长到12 h,强度和冲击性能变化不大。两阶段控轧的14CrMoR钢板,经正火+回火或再经过655 ℃模拟焊后热处理,钢板的力学性能优良。     

粗丝CO_2焊接节能效果分析

CO_2气体保护焊接过程中,电极的电流密度是普通电弧焊的7—12倍,电极的熔化率是普通电弧焊的2—4倍。因而CO_2气体保护焊具有相当高的熔敷效率。特别是粗丝 CO_2气体保护焊,在中厚板焊接工艺中,对提高焊接效率,大幅度降低能量消耗,都显示了突出的重要作用。以常见的中厚板焊接为例:     

SiCp/Al复合材料与LD2的摩擦焊研究

采用摩擦焊方法对SiCp／Al复合材料与LD2进行连接。焊后借助于光学显微镜对焊接接头进行了微观组织和显微硬度分析。结果表明，在合适的工艺参数下，SiCp／Al复合材料与LD2的摩擦焊焊缝区结合致密，无气孔、夹杂和裂纹等缺陷，其接头强度略高于LD2与LD2的接头强度，因此采用摩擦焊方法焊接颗粒增强型复合材料是可行的。     

焊后热处理时间对SA-508Gr.3Cl.2钢焊缝力学性能影响的研究

在三代非能动压水堆核电设备上,大量地使用到了SA-508Gr.3Cl.2钢,该材料具有较高的强度和低温冲击韧性。由于核电部件材料厚度大,SA-508Gr.3Cl.2钢焊接完成后需要进行较长时间的热处理,以消除残余应力。针对SA-508Gr.3Cl.2焊缝,选取了国内外不同牌号的四种埋弧焊焊丝焊剂进行焊接试验,并分别进行了不同焊后热处理保温时间下的焊缝金属拉伸和冲击试验。通过对试验结果的分析表明:焊后热处理后,SA-508 Gr.3Cl.2钢焊缝拉伸性能有较大程度的降低,随着焊后热处理时间的增长,焊缝强度降低的趋势逐渐减缓;焊后热处理对SA-508Gr.3Cl.2钢焊缝冲击性能影响无明显规律;随着焊后热处理时间的延长,焊缝基体组织未发生显著变化,晶间析出物有所增加并长大。焊缝的性能,特别是其低温冲击性能,更大程度取决于焊接参数,尤其是焊接热输入量。为获取理想的焊缝力学性能,需采用合适的焊接参数,控制热输入量。