Ni－18Cr－3．5Al合金在Cl_2－H_2O环境中的高温腐蚀

研究了Ｎｉ－１８Ｃｒ－３．５Ａｌ合金在５６５℃Ｃｌ２－Ｈ２Ｏ混合气氛中的腐蚀行为，并用ＸＰＳ分析了腐蚀产物膜的结构。在高温Ｃｌ２－Ｈ２Ｏ环境中的腐蚀由Ｃｌ２、ＨＣｌ造成的氯化过程和Ｏ２、Ｈ２Ｏ等造成的氧化过程共同引起。在高温Ｃｌ２环境中低含量Ｈ２Ｏ加速腐蚀过程，而高含量Ｈ２Ｏ延缓腐蚀过程。     

Fe—Ni—Cr合金在H2S／H2／CO2混合气氛中的高温腐蚀

研究了铬含量相当，镍含量分别为１８ｗｔ％和３９ｗｔ％的两种Ｆｅ－Ｎｉ－Ｃｒ合金在Ｈ２Ｓ／Ｈ２／ＣＯ２混合气氛中于６００℃的腐蚀动力学产物层结构。镍含量不同使腐蚀产物结构上有差异；１８ｗｔ％Ｎｉ合金的外腐蚀层为ＦｅＳ，其下是ＦｅＣｒ２Ｓ４和Ｃｒ３Ｓ４；而３９ｗｔ％Ｎｉ合金的腐蚀产物外层是疏松多孔，呈黑色粉状的（Ｎｉ，Ｆｅ）Ｓ，其下也是ＦｅＣｒ２Ｓ４与Ｃｒ３Ｓ４；而３９ｗｔ％Ｎｉ合金的腐蚀产物外层是疏     

几种Ni—Cr—Al基低偏析高温合金的抗氧性能研究

在１０００－１１００℃之间，对三种Ｃｒ，Ａｌ含量及微量元素，Ｓ，Ｚｒ含量不同的Ｎｉ－Ｃｒ－Ａｌ基合金进行了恒温和循环氧化实验。结果表明，高Ｃｒ，低Ａｌ，Ｓ含量，且不含Ｚｒ的合金其氧化膜层主要由连续致密的Ｃｒ２Ｏ３外氧化层和树根状Ａｌ２Ｏ３内氧化层构成，氧化膜的粘附性较好。     

新型Cr18Ni31Al合金的高温抗氧化性

利用氧化增量法测得新型Cr18Ni31Al合金的不同温度下的高温氧化动力学曲线,使用X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)和能谱仪(EDS)对合金表面高温氧化膜的形貌及组成进行了分析和检测。结果表明,新型Cr18Ni31Al合金的高温氧化动力学曲线为Δm。700 ℃和800 ℃氧化后,氧化膜均由Fe₂O₃和NiCr₂O₄组成;900 ℃氧化后,氧化膜表面有尖晶石结构的Fe(Cr, Al)₂O₄氧化物生成。＝atⁿ     

1Cr18Ni9Ti在S—Cl—H_2O环境中的腐蚀行为分析

1Cr18Ni9Ti在S—Cl—H_2O环境中的腐蚀行为分析张建苏,袁昌言(北京航空材料研究所第五研究室,北京100085)本文以某厂汽提塔再沸器(以下简称E1105)1Cr18Ni9Ti换热管腐蚀故障为例,对其腐蚀现象进行分析.1.E1105换热管腐蚀概况及分析结果换热管内通水蒸汽,管外通石脑油,材料为1Cr18Ni9Ti,其工艺参数为:蒸汽温度246℃,蒸汽压力3.8MPa,气相石脑油温度151℃,气相石脑油压力0.64MPa.人口的石脑油含S量为1.58ppm,含Cl量为3.95ppm,含H。O..     

Cr18Ni30Mo2Al3Nb合金的高温抗氧化性能

采用称重法测得Cr18Ni30Mo2Al3Nb合金在不同温度下的高温氧化动力学曲线。结果表明,该合金的氧化曲线遵循抛物线氧化规律,具有优良的抗氧化性能。利用扫描电镜、X射线衍射的方法对氧化膜表面形貌及结构进行研究,该合金在3个温度下氧化膜完整致密,700℃氧化膜主要由Fe和Cr的混合氧化物(Fe0.6Cr0.4)2O3和少量Al的氧化物组成;800℃氧化膜主要是Al和Cr的混合氧化物(Al0.9Cr0.1)2O3和少量Al2O3及少量Fe的氧化物;900℃氧化膜主要是(Al0.9Cr0.1)2O3和Al的氧化物,还含有少量Fe(Cr,Al)2O4和MnFe2O4。     

Fe—Al,Fe—Cr合金在SO2气氛中的高温腐蚀

研究了 Fe-Al,Fe-Cr 合金在800℃,900℃和950℃SO_2气氛中的高温腐蚀行为。用石英弹簧检测试样腐蚀增重,以测定高温腐蚀动力学。用 SEM,EMP 和 X 射线衍射分析腐蚀产物。本研究中的 Fe-Al,Fe-Cr 合金腐蚀初期同时硫化/氧化,其中硫化物成为金属离子快速扩散的途径。腐蚀产物膜生长到一定厚度后,扩散到表面的合金元素及铁的浓度降低到只有铁的氧化物在腐蚀产物表面生成。同时 SO_2分子通过腐蚀产物向合金内部扩散,造成材料的内硫化/氧化。     

合金元素（Cr,Ni,Al,Y）对Cr,Ni,Fe基合金高温硫腐蚀的影响

研究了带有不同含量Cr、Ni、Al、Y合金元素的CrNiFe基合金在600℃,Ps_2为64×10~2Pa,Po_2为0.53×10~(-2)Pa的硫蒸气环境下的高温硫化腐蚀。测定并比较了这些合金的硫化腐蚀失重,通过金相、X光衍射相分析和电子探针技术分析研究了硫化物锈层的形貌和结构特征。研究结果表明:加入Cr对于降低合金硫化速率是有益的,而Ni含量的增加对合金的抗硫化性能是有害的,而加入少量的Al、Y对于提高合金抗硫化性能的作用十分显著。在硫化物锈层组成和结构分析的基础上,讨论并提出了添加不同合金元素的合金的硫化机制。     

Ni—20Cr—Y2O3弥散氧化物微晶涂层及其高温氧化性能

采用高频电脉冲沉积技术在Ni-20Cr合金表面上沉积MGH754ODS合金,获得了Ni-20Cr-Y2O3弥散氧化物微晶涂层。在1000℃空气中对Ni-20Cr合金及施加涂层的试样进行100h的氧化实验。结果表明,微晶化和添加弥散氧化物（Y2O3）促进了铬发生选择氧化形成Cr2O3氧化膜,提高了合金的抗高温氧化性能和氧化膜的粘附性,用AFM,SEM,EDS和XRD分别为Ni-20Cr合金与Ni-20Cr-Y2O3弥散氧化物微晶涂层的形貌、结构和成分进行了研究,讨论了弥散氧化物微晶涂层改善Ni-20Cr合金高温氧化性能的协同作用机理。     

合金元素Si—Al—Cr对铸铁高温腐蚀性能的影响

论述了合金元素Si、Al、Cr的耐高温腐蚀性能,上述三种元素在高温下形成氧化膜的PB比在1－2间,电导率较小和较少的晶格缺陷,并且具有良好的热力学稳定性,可起到很好的高温防护作用,是耐热铸铁的首选元素。     

离子注入Ce对Ni20Cr合金抗氧化性能的影响

注入剂量为２×１０＾１６，５×１０＾１７／ｃｍ＾２的Ｃｅ＾＋，使Ｎｉ２０Ｃｒ合金在１０００和１１００℃下的氧化速率显著降低，氧化膜致密，完整，粘附性好，利用离子探针分析技术测量了注Ｃｅ＾＋后，合金元素在合金表面及１１００℃形成的氧化膜内结合能差，注Ｃｅ＾＋后降低了合金表面Ｃｒ＾＋的结合能，有利于其向外扩散从而快速成膜；增大了膜内Ｃｒ＾＋ ｎＩ＾＋     

含钒Fe—Ni—Cr合金在H2S—H2—CO2混合气氛中的硫化腐蚀

含钒ＦｅＮｉＣｒ合金在０．４％Ｈ２ＳＨ２７％ＣＯ２和１％Ｈ２ＳＨ２７％ＣＯ２气氛中于６００℃下的腐蚀产物包括外层疏松多孔、呈粉状的（Ｎｉ，Ｆｅ）Ｓ，其下致密的ＦｅＣｒ２Ｓ４和里层的Ｃｒ３Ｓ４。１％Ｈ２Ｓ气体中腐蚀，ＦｅＣｒ２Ｓ４的上部还有（Ｆｅ，Ｎｉ）Ｓ块的形成。钒与镍富集于ＦｅＣｒ２Ｓ４／Ｃｒ３Ｓ４交界处。     

Fe—Cr—Al合金氧化膜形貌及其作用的研究

研究了５种Ｆｅ－Ｃｒ－Ａｌ合金试样氧化膜形貌与抗氧化性的关系。结果表明，合金氧化膜宏观上平整，微观结构致密，其抗氧化性较好。     

Al0.5CoCrFeNi高熵合金高温腐蚀行为研究

采用真空电弧熔炼炉制备了Al0.5CoCrFeNi高熵合金(下标表示摩尔比).研究了高熵合金在800、900℃的75wt％Na2SO4+25wt％NaCl熔盐中抗高温腐蚀性.利用带有能谱仪的扫描电镜和X射线衍射仪分析高熵合金的腐蚀层形貌、成分和组织结构.结果表明:高熵合金在熔盐中的腐蚀质量损失较严重,随腐蚀温度升高,抗腐蚀性下降;腐蚀层出现明显分层,合金表面生成了疏松多孔的NaFeO2等多种混合氧化物;合金腐蚀过程发生内氧化和内硫化,内层生成Al2O3、CrO3混合氧化物及Cr5S6硫化物.     

Ni－20Cr合金的高温氯化

研究了Ｎｉ－２０Ｃｒ合金在ＨＣｌ＋Ｈ２气氛中１０２３Ｋ和１２２３Ｋ下的高温氯化腐蚀行为。热力学计算表明，Ｎｉ－２０Ｃｒ合金氯化的相平衡图中存在两个不同的区域，在较低ＰＨＣｌ／ＰＨ２和较高温度区，主要的氯化产物是气相ＣｒＣｌ２（ｇ）；在较高ＰＨＣｌ／ＰＨ２和较低温度区，将形成凝聚相ＣｒＣｌ２（ｃ）。热重测定发现，在ＣｒＣｌ２（ｇ）稳定区合金的氯化动力学表现为速率随时间变化的质量损失行为，由气相扩散引起的线性过程和固相扩散引起的抛物线过程串联控制；在ＣｒＣｌ２（ｃ）稳定区，其氯化动力学表现为质量增加。氯化后样品表面形貌证实了热力学分析与动力学测定结果。