运营盾构隧道加固后衬砌-钢环复合体系力学性能研究

通过运营盾构隧道-钢环复合体系有限元数值分析,不仅对比了加固前后衬砌受力结果的差异,还揭示了加固后钢环、钢牛腿、钢拉条、衬砌与钢环间界面的应力分布规律。结果表明：(1)钢环加固后,钢环与衬砌形成复合体系共同承载,能明显改善衬砌受力,运营盾构隧道承载力得到了提高。其中,隧道最大弯矩降低了32.2%～71.3%,最大轴力降低了21.9%。(2)钢环、钢牛腿、钢拉条的应力均小于钢板屈服强度,但各构件连接处应力较大,需合理选择构件的尺寸保证工程的安全性和经济性。(3)隧道拱顶和钢牛腿与钢环连接处附近的界面应力为拉应力,隧道钢环加固时可考虑相应措施提高该位置界面的抗拉承载力。     

某立交主桥加固前非线性分析

以某立交桥为依托工程,对连续梁牛腿进行开裂及加固研究,通过模型试验的方法,结合空间有限元仿真计算分析来较为精确的得到连续梁牛腿开裂及加固前的受力情况,结果表明：结构在车载作用下,顺桥向,下牛腿结构上最大拉应力为3.25 MPa,出现在交接位置上,上牛腿结构上最大拉应力为2.17 MPa,出现在交接位置上。     

关于体外预应力加固T构牛腿部位的细部分析

结合对番禺某大桥的加固，对体外预应力加固T构牛腿部位的细部进行了分析，提出了进行粘贴钢板或喷锚混凝土处理箱梁及牛腿横隔板拉应力，可为其他类似工程的加固分析提供参考。     

钢筋混凝土连续梁桥牛腿开裂及加固模型试验研究

针对钢筋混凝土连续梁桥牛腿开裂的病害情况,以成都市三环路牛龙路立交桥为依托工程,以Ansys大型有限元分析软件仿真分析为理论基础,分别对主桥和B匝道桥下牛腿部位进行了开裂及加固模型试验,得到连续梁牛腿开裂及加固前后的受力情况,寻求合理、有效的加固方法,为连续梁开裂牛腿的加固难题的解决提供借鉴资料.     

大型立交桥牛腿病害特征分析与加固技术研究——以厦门海沧大桥东渡立交为例

为科学合理地对厦门海沧大桥东渡立交的牛腿结构进行加固,通过现场调查,分析病害成因,初步确定相应的加固方案,采用数值模拟方法对加固后的牛腿结构进行受力分析。研究表明：(1)下牛腿倒角处横向开裂并延伸至腹板,为典型的剪切受力裂缝;(2)箱梁上、下牛腿主要采用张拉斜向预应力方式进行加固,从梁顶原牛腿实心段腹板宽范围内斜向钻孔,钻孔横桥向按间距65 cm控制,穿束并张拉Φ^S15.2-4预应力钢绞线;(3)牛腿翼缘板新增50 cm×50 cm混凝土肋,内置Φ^S15.2-8预应力钢绞线。计算及实践表明,东渡立交牛腿加固方案可行,可供同类工程参考。     

开裂牛腿的检测和处理

混凝土牛腿因故开裂,在分析牛腿受力特点及检测结果的基础上,对开裂牛腿进行了加固处理。     

开裂牛腿的检测和处理

混凝土牛腿因故开裂 ,在分析牛腿受力特点及检测结果的基础上 ,对开裂牛腿进行了加固处理。     

老式住宅楼不均匀沉降原因分析及微型桩+对拉地梁加固设计

某老式住宅楼出现不均匀沉降现象,结合原有图纸、现场勘察及实际施工情况等资料,分析沉降原因并提出加固处理对策.采用微型桩+对拉地梁方式进行沉降区域的地基基础加固处理,分析加固前后应力变化.加固完成后进行定点监测,以达到限制沉降的目的.     

基于Ansys分析两种加固法加固T型刚构桥牛腿

基于文献[1]采用的斜拉索和体外预应力两种加固方法加固T型刚构桥的基础上,利用Ansys分析了两种加固方法对T型刚构桥牛腿受力的影响及评价了两种方法的加固效果,计算结果表明,无论采用体外预应力加固或是斜拉索加固,对改善T型刚构桥的牛腿受力作用均不明显。     

某连续梁桥体外预应力更换加固关键施工技术

文中针对某连续梁桥负弯矩区加固,结合既有牛腿处已体外预应力加固改造,提出更换接长体外预应力二次加固新方法,并结合腹板增大截面增设体内预应力加固方式,同时满足牛腿处及主梁负弯矩区加固需求,可为同类连续梁体外预应力加固提供借鉴。     

南京长江二桥南汊桥索梁锚固足尺模型试验研究

斜拉索与钢箱梁的锚固区是斜拉桥的关键部位,其结构和受力都相当复杂,一般的平面分析很难反映实际的应力分布.本文简要介绍了南京二桥锚箱模型试验,对锚箱及其附近腹板的应力大小和分布进行了研究,并对照有限元空间计算,得出了一些有益的结论.     

重庆武隆鸡尾山岩质滑坡软弱带微观特征

滑带是滑坡研究的重要内容之一,滑坡软弱带的类型、微观结构特征、物质组分和物理力学性质等决定了滑带的应力状态和强度的变化,这些变化与滑坡活动密切相关。在对鸡尾山滑带野外宏观地质调查的基础上,通过一系列手段对该滑坡滑带软弱面特征进行了较详细的分析。显微结构测试结果表明,软弱带为条纹状含钙质灰质板岩,不规则粒状或团粒状之序的多种矿物穿插共生。采用理学DMAX-3C衍射仪(CuKa,Ni滤光)分析显示,方解石含量高达68%、有机质为13%、滑石9%、蒙脱石5%、石英4%、白云石1%。扫描电镜(SEM)观察软弱带饱水前后结构特征,显示水会导致软弱带微裂缝的形成,可能成为连续滑动拉裂的主要通道。结合野外调查结果,软弱带的几种微观结构对于促使该滑坡在漫长的时间滑坡周界形成—软弱面蠕滑—应力集中、剪出崩塌—解体冲击—灾难形成的前慢后快演变的链式灾变过程中起到了重要的作用,也较好地诠释了滑坡滑动的一些基本事实。     

南京银茂铅锌矿区采场开挖稳定性分析

利用有限元程序,模拟了采场回采过程,分析了采场围岩的稳定性,采场顶板和间柱的应力场、位移场和塑性区。从总体上看,采场的拉应力主要集中在开挖面的顶板中央部分,随着开挖高度的增加,拉应力越来越大,应力场中拉应力的分布面积也越来越广。矿柱上存在高应力集中,对采场的整体稳定性有很大影响,部分岩体变形严重,会出现冒顶现象。由于充填体材料易屈服,在与矿柱接触时,为了限制矿柱的变形,出现了大片的塑性区,对整个采场的稳定影响较小。     

装配整体式地铁车站纵断面方向梁板柱中节点抗震性能研究

结合北京某装配整体式地铁车站纵向梁板柱中节点的构造形式,设计制作了1个足尺预制拼装梁板柱中节点和1个作为对比的现浇整体梁板柱中节点试件。采用低周循环加载试验研究了两者的破坏形态、滞回特性、承载力、变形能力以及节点核心区的受力模式等。结果表明：预制拼装梁板柱中节点试件和现浇整体梁板柱中节点试件的变形能力基本相当;预制拼装梁板柱中节点试件的加载刚度明显高于现浇整体梁板柱中节点试件的,且位移延性系数约为现浇整体梁板柱中节点试件的1.65倍;预制拼装节点的拼装缝提高了其变形能力,但两者的破坏形态明显不同;现浇整体梁板柱中节点试件的裂缝密集均匀,主要分布在梁端、板端及节点核心区,而预制拼装梁板柱中节点试件的裂缝分布较为集中,主要分布在预制构件搭接拼装位置,尤其是叠合板结合面出现了劈裂破坏;梁端牛腿增加了节点核心区抗剪面积,提高了构件整体承载力;节点核心区受剪面积的增加以及梁端拼接缝的存在对“强节点弱构件”的抗震概念设计原则较为有利。     

装配式住宅梁柱搭接方法及热桥被动节能技术研究

在传统居住建筑的梁柱搭接方法中,房柱与房梁之间通常采用牛腿衔接,传递来自房梁的荷载。该部分成为上部建筑结构中的薄弱部位,另外,牛腿需要较大的建筑空间,影响建筑外观~([1])。研究一种装配式被动节能的建筑搭接结构,包括房柱、房梁和楼板。通过所提供的装配式节能建筑搭接结构,牛腿与房柱一体成型,通过凹槽、凸起配合+螺栓固定的做法与房梁进行搭接,具有良好的结构稳固性和竖向承载力。同时在建筑热桥处理上也做了深入的研究,在关键节点上做了保温处理,阻断了热桥,具有保温节能的作用。     

厂房框架带牛腿柱的计算长度

设有20 t以下桥式吊车的厂房框架多用带牛腿的常截面柱来承受吊车荷载。这种带牛腿荷载的柱在框架平面内的计算长度,习惯上和荷载完全集中在柱顶者同样对待。实际上,由于大部分荷载施加在柱中间部位,柱的稳定承载能力要比荷载集中于柱顶的常截面柱高。设计计算应该基于这种实际情况。为此,本文提出带牛腿柱在框架平面内计算长度的理论公式和简化实用计算公式。同时提出反映两柱相互约束效应的计算公式,进一步发挥结构的潜力。柱在框架平面外的计算长度通常取为纵向支承点间的距离。然而,带牛腿荷载的柱在牛腿表面处总是有纵向支撑杆件把它分为两段。由于上段短而荷载小,对在设计中起控制作用的下柱有约束作用,从而减小其计算长度。本文也为此提出理论和实用计算公式。     

巷道围岩松动圈形成机理的动静力学解析

考虑巷道围岩在开挖过程中的动静力作用,提出了围岩松动区包含破碎区和塑性软化区两个部分。首先在围岩的瞬间卸载所产生的动力作用下,巷道周边围岩产生张拉裂隙破坏区,随后在原岩应力的静压作用下,产生拉剪复合破坏形成破碎区。塑性软化区是在原岩应力的静压作用下,随围岩变形的增大逐渐形成的。同时,根据弹性力学知识,得到巷道围岩由于开挖扰动和原岩应力作用引起的弹性应力场和位移场,提出了破碎区半径的求解方法。根据破碎区围岩应力的分布及残余强度理论,得到破碎区对塑性软化区的支撑反力,再利用塑性区的应力计算公式,得到了确定围岩松动区半径的计算公式。通过实例计算与实际监测对比表明,松动区的半径与现场实际观测到的结果吻合的较好。     

岩体损伤-弹塑性非线性有限元分析

 根据岩体破坏的特点, 在不同三维应力水平上分别用正交各向异性非线弹性损伤、弹塑性及三轴破坏强度准则, 研究了在受拉区损伤2开裂、在受压区损伤2塑性、在拉压区损伤2塑性2开裂破坏, 以及开裂后的非线性破坏特性。为确定结构的潜在安全度提供了新的途径。     

钢筋混凝土柱在长期荷载下的配筋率研究

钢筋混凝土柱在长期荷载作用下,考虑卸载影响时,柱中混凝土将会产生拉应力,配筋的多少将会直接影响到拉应力的大小,从而影响结构的安全。通过简化的分析方法推导了卸载前后柱中钢筋应力与混凝土应力的计算公式,并且在应力分析中,考虑了混凝土的徐变及弹性模量的时效性。同时,结合具体的各种相关参数,分析了柱高和配筋率对柱中最大混凝土平均应力的影响。最后,提出了最大配筋率的计算方法。