超薄热轧窄带钢生产工艺优化

通过粗轧孔型的设计,增加1立2平中轧机组,优化了中轧、精轧规程,改进了轧机轴承配置形式,设计了新式扭转装置.用165mm×165mm、165 mm×225 mm、165mm×280mm三种连铸坯生产出宽210～355mm、厚度1.8mm的超薄热轧窄带钢,优化了产品结构,获得了较好的经济效益.     

增大方坯断面改善SWRH82B铸坯质量

介绍了在原设备基础上采用165mm×165mm代替150mm×150mm结晶器、优化拉速、二冷配水、电磁搅拌等工艺参数、稳定生产大断面SWRH82B铸坯的实践.比较了两种铸坯的内部组织,分析了铸坯质量改善的原因,找到提高铸坯质量的途径.     

改善60Si2MnA弹簧钢小方坯中心碳偏析的研究

研究了在拉速1.5 m/min、过热度30℃以下时,二冷比水量(0.3~1.4 L/kg)和末端电磁搅拌电流强度(220~380 A)对165 mm×165 mm的60Si2Mn A弹簧钢方坯中心碳偏析及等轴晶的影响,并与150 mm×150 mm铸坯的中心碳偏析对比。结果表明,随着二冷比水量增加,铸坯等轴晶率减小,中心碳偏析先增加后减小再增加,且结合射钉结果,确定最佳比水量为1.0 L/kg;末端电磁搅拌电流强度增加,等轴晶率增加,中心碳偏析先减小再增加,最佳末端电磁搅拌强度为340 A/6 Hz;150 mm×150 mm铸坯比165 mm×165 mm铸坯的平均中心碳偏析低,分别为1.04、1.06,且小断面铸坯的中心偏析指数波动更小。     

板坯连铸结晶器内钢液流场的水模拟研究

以某钢厂生产断面为165 mm×565 mm板坯连铸结晶器和水口为原型,采用1∶1的物理模拟,制作结晶器和浸入式水口模型。对结晶器流场进行水模拟试验。通过改变不同参数,研究不同因素对结晶器流场的影响,以便得到更适合现场生产的工艺参数。实验结果表明,生产断面为165 mm×565 mm板坯连铸结晶器浸入式水口倾角20°,拉速的调节范围在1.0~1.1 m/min,结晶器水口浸入深度在130~140 mm范围。更加有利于结晶器的顺利运行,提高钢坯质量。     

小方坯连铸机凝固传热软件的编制

应用数值传热学基本理论,分析了小方坯连铸机在结晶器和二次冷却区凝固传热的特点,并结合现场实际,使用Delphi开发工具编制了小方坯连铸机凝固传热软件。通过实际生产数据对软件进行校正,对铸坯进行了数值模拟计算,结果表明：当浇铸断面为165 mm×165 mm的铸坯时,拉速每增加0.1 m/min时,结晶器末端坯壳厚度减少0.5～0.8 mm,切割枪处表面中心温度升高12 ℃。     

球铁滑轨铸件浇注系统和冒口联合补缩工艺设计

滑轨铸件材质QT450-10,重3 020 kg,轮廓尺寸为长5 800 mm,宽550 mm,高180 mm,热节截面尺寸为180 mm×165 mm。为了防止铸件产生铸造缺陷,采用均衡凝固技术,浇注系统和冒口联合补缩工艺,沿长度方向开设10个内浇道,在浇注系统的对面一侧安置4个补缩-溢流冒口。用收缩模数法设计浇冒口尺寸:1个浇口盆,2个直浇道φ56 mm,双向横浇道44/56 mm×80 mm,内浇道40 mm×10 mm。冒口尺寸φ105/φ200 mm×160 mm,冒口颈厚15 mm,宽200 mm,长20 mm。用此工艺连续生产76件,总重230 t,铸件加工后,没有缩孔、缩松、气孔、渣孔缺陷,全部合格。证明采用均衡凝固工艺生产大型球铁铸件是可靠的。     

方坯连铸内外复合冷却流场温度场耦合数值模拟

针对165 mm×165 mm的Q235方坯连铸,提出了一种钢水内外复合冷却技术,即在"结晶器内设置内冷却器-U型管",起到提高传热效率的目的.采用CFD商用软件FIuent,就内外复合冷却结晶器内钢水在流场温度场耦合作用下的状况进行数值模拟.结果表明,内冷却器可以提高传热效率进而加快连铸坯的凝固速度,并且减少了注流的回流速度,使钢水的流动均匀,从而提高了连铸方坯的品质.     

内蒙古包钢钢联股份有限公司无缝钢管厂首次顺利生产45CrNiMo1VA军工用管

正2016年2月,内蒙古包钢钢联股份有限公司无缝钢管厂首批Φ165 mm×23 mm规格、45Cr Ni Mo1VA军工用管顺利交货。经检验,该批产品的尺寸精度、表面质量及各项性能均满足技术合同要求。45Cr Ni Mo1VA具有强度高,韧性好,抗应力腐蚀性能好等优良特性,广泛应用于大型火箭发动机壳体及炮弹用壳体。     

新式除鳞机

德国Georgsmarienhtitte有限公司安装的一套钢坯除鳞设备由喷嘴单元、压力泵和管路三部分构成。其设计、制造、安装和调试全部由德国SGGT Hydraulik完成,适用于规格为165-240mm×6500mm的钢坯。该设备安装在新式160t步进式炉出炉辊道上,与以前使用的除鳞设备相比,距离加热炉更近．提高了除鳞效果：     

马标C12D钢方坯角裂漏钢控制实践研究

马来西亚标准C12D钢属于包晶钢,采用7机7流8 m弧方坯连铸机生产C12D钢连铸方坯(165 mm×165 mm),在生产中存在的主要问题是内弧角部纵裂,直接导致漏钢而影响正常生产的顺利进行。为控制由于连铸坯角部纵裂而产生问题,通过对连铸C12D钢裂纹形貌、组织和裂纹形成机制的研究。通过调整钢水成分、钢水过热度、保护渣的选择、调整冷却水量、拉坯速度等参数进行优化,最终达到控制铸坯角部纵裂、稳定生产顺行的目标。     

Cu-Ni-Si合金加工工艺与性能的研究

Cu-Ni-Si合金是典型的时效硬化铜合金,常用作引线框架材料。熔炼、铸造了一种成分为Cu-2.28Ni-0.67 Si的铜合金铸锭,尺寸为20 mm×80 mm×250 mm,并热轧成7.5 mm厚的板坯;分别在800℃、850℃和900℃进行固溶处理,然后以60%的压缩率冷轧至3 mm厚的薄板,再分别于400℃、450℃和500℃时效1 h、2 h、4 h、6 h、8 h和10 h。研究了合金在不同状态的显微组织、力学性能和电导率。结果表明,经850℃固溶处理、500℃时效8 h的合金综合性能最好:抗拉强度为510 MPa,断后伸长率为19.8%,硬度为165 HV,电导率为30.4%IACS。     

河北津西炼钢厂连铸机断面改造工程热试成功

<正>2015年10月17日,由中冶南方连铸公司承接的河北津西钢铁集团股份有限公司炼钢一厂3号连铸机新增165 mm×280 mm断面改造工程一次性热试成功。本台铸机为4机4流方坯连铸机,半径为6 m,此次改造主要涉及到振动台架、密排段等近10项设备的重新设计及供货。改造主要目的是配套轧钢     

连铸方坯角部裂纹分析和控制研究

针对165 mm×165 mm方坯连铸浇铸过程角部裂纹缺陷频繁产生问题,分析了方坯连铸二冷喷淋装置和连铸实际凝固工艺参数,得出连铸过程二冷工艺参数(雾化冷却)控制不当是铸坯角部裂纹产生的主要原因。分别对拉速、喷嘴水量、喷嘴夹角对雾化效果的影响进行了试验研究,通过调整拉速范围,优化二冷喷嘴夹角及水量等工艺措施,结合生产实践,确定了合理的二冷工艺参数,优化了二冷模式,使连铸坯角部裂纹缺陷得到明显改善。为同类型方坯浇铸过程质量控制提供可靠的工艺技术支撑和经验参考。     

小方坯连铸结晶器内注流偏流流场的数值模拟

对国内某钢厂165mm×163mm小方坯不锈钢连铸机弧形结晶器建模,利用CFX软件模拟了水口沿连铸机径向向内弧侧偏离不同距离后结晶器内钢液流场和液面波动情况。结果表明,水口沿连铸机径向向内弧侧偏离结晶器入口几何中心12mm时,注流对结晶器外弧侧凝固坯壳的冲击减弱,同时结晶器内内外弧侧向上回流的钢液均能到达弯月面处,结晶器内钢液流场分布更加合理。     

H型钢腹板冷却波浪的调整

针对H800mm×300mm×14mm×26mm及H700mm×300mm×13mm×24mm等宽腹板窄翼缘大规格H型钢存在的腹板冷却浪问题,通过减少腹板冷却水、控制腹板和翼缘尺寸、减缓腹板在冷床上的冷却速率,腹板冷却浪得到较好控制。     

1996年唐钢连铸比达94.9％

继1995年唐钢二炼钢厂三期连铸投产两台六流165×165mm~2方坯连铸(5、6号)之后,1996年唐钢一炼钢厂又新投产一台双流135×135mm~2方坯连铸机,这样唐钢每年连铸生产能力又提高12万吨。1996年唐钢共产钢212.846万吨(其中电炉炼钢厂11.2万吨、一炼钢厂45.6万吨、二炼钢厂     

时效处理对改良Al-Si-Mg铸造铝合金力学性能的影响

通过不同温度和时间的时效制度来研究经固溶处理(495℃×5h)后的改良Al-Si-Mg铸造铝合金的力学性能。实验结果表明,当合金的时效工艺为165℃×6h以及175℃×6h时,力学性能达到极值:工艺为165℃×6h时,合金σb=254.7MPa,HBS=107.3,δ=6.23%;工艺为175℃×6h时,合金σb=268.2MPa,HBS=113.5,δ=5.08%。     

∠100mm× 63mm不等边角钢的开发

介绍了涟源钢铁集团有限公司型材厂在Φ650mm×1/Φ650mm×1/Φ400mm×2/Φ400mm×2/Φ500mm×2轧机上开发了∠100mm×63mm不等边角钢;通过调整孔型系统参数等措施,解决了不等边角钢常见的长腿偏长偏厚、短腿偏短偏薄和顶角易塌角等问题.     

俄罗斯联合冶金公司阿尔梅捷耶夫钢管厂10-65型焊管机投产

俄罗斯联合冶金公司阿尔梅捷耶夫钢管厂近日投产1台10-65型焊管机。该焊管机不仅可以生产圆管,还可生产15mm×15mm,25mm×25mm,30mm×30mm,30mm×20mm,40mm×20mm,40min×25mm,50mm×25mm,壁厚1．5-3．0mm的异型管,设计年产量为2．5万t,预计于2008年11月达到设计产量。     

Φ660 mm HFW生产线的工艺装备特点

介绍了Φ660 mm HFW生产线的工艺特点及设备的优势与特性,包括主机设备、无损检测系统、焊缝热处理系统、精整线、理化检测设备、生产管理系统,并就各关键设备对产品质量的保证能力进行了论述。该生产线试生产的X70钢级Φ660.0 mm×17.5 mm、X52钢级Φ660.0 mm×22.2 mm、P110及N80钢级Φ244.48 mm×11.00 mm套管及超大径厚比X52钢级Φ610.0 mm×6.3 mm、X42钢级Φ508 mm×5 mm管线钢管均符合API标准要求。