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通过建立试件的热分析模型,对激光模具表面非熔凝加工过程进行了有限元分析,从而对激光相变硬化过程中的温度场、残余热应力、应变场进行了研究。通过计算机模拟,获得指导性工艺参数,并对试件进行激光强化试验,将计算值与试验值进行耦合,从而获得最佳工艺参数,提高模具的使用寿命。 相似文献
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激光模具表面强化的应用研究 总被引:11,自引:0,他引:11
介绍了激光表面非熔凝加工的特点及应用、国内外激光表面非熔凝加工的发展与研究现状,以及激光模具表面强化存在的问题及今后的研究方向。 相似文献
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介绍了激光表面非熔凝加工的特点及应用、国内外激光表面非熔凝加工的发展与研究现状 ,以及激光模具表面强化存在的问题及今后的研究方向。 相似文献
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脉冲激光离散熔凝加工的熔池几何形态研究 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了Nd:YAG脉冲激光离散加工时功率密度和作用时间对熔和何形态的影响。5CrMnMo钢的实验结果表明:在一定加工条件下,熔池存在热传导热和溶熔型两种形态。 相似文献
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球墨铸铁凸轮轴的激光表面熔凝处理 总被引:7,自引:0,他引:7
分析了激光表面熔凝处理后球墨铸铁凸轮轴硬化层的组织和性能特点,并与其它强化方法进行了比较。结果表明,采用适当的激光表面熔凝处理工艺参数,可以在表面获得搭接均匀、表面硬度大于80HRA和厚度达1.0mm的硬化层;硬化层由熔凝层和淬硬层组成,其中熔凝层的基体组织主要为细小、均匀并且有一定方向性的亚共晶莱氏体,淬硬层主要由石墨球及其周围的硬质环、细马氏体和铁素体基体所组成。与其它铸铁凸轮轴强化方法相比,激光表面熔凝处理具有表面硬度高、组织细小均匀、零件畸变小和不影响心部性能等优点。 相似文献
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研究了冷作模具LD钢经不同工艺参数激光熔凝处理后的显微组织及性能。结果表明,激光功率P=3500 W,扫描速度v=20 mm/s,光斑直径d=5 mm时,处理效果较为理想。由表及里依次为熔凝层、淬火层、热影响层和基体。熔凝层又依次分为表层等轴晶区,柱状晶区和等轴晶+胞状晶区。等轴晶区和柱状晶区原有的带状、块状碳化物全部溶解,胞状晶区原有的碳化物基本保持原状,新晶粒明显细化并均匀分布。硬化层总深度可达1.0 mm;平均硬度可提高15%左右,耐磨性和耐腐蚀性显著提高。如果能量密度过大,在熔凝层容易产生微裂纹甚至宏观裂纹,破坏材料性能。 相似文献
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激光相变硬化在模具表面强化中的应用研究 总被引:5,自引:0,他引:5
介绍了激光表面相变硬化加工的特点及应用、材料表面激光相变硬化工艺的研究——激光相变硬化机制、激光相变硬化层的影响因素、激光相变硬化过程的温度场研究、激光相变硬化后残余应力场的研究以及激光相变硬化在模具表面强化中的应用。 相似文献
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AM50A镁合金激光表面熔凝层的强化效果与机理 总被引:1,自引:1,他引:1
采用CO2连续激光对AM50A镁合金表面进行熔凝处理,分析激光熔凝层的组织、性能和强化机理.结果表明:激光熔凝层晶粒得到高度细化,且随着扫描速度的增大,晶粒细化更为明显;熔凝层内合金元素Al的固溶度增加,β(Mg17Al12)的含量有所减少,但β相的分布更加均匀弥散;熔凝层的显微硬度(Hv55~75)明显高于基体的显微硬度(约HV40).磨损实验表明,激光熔凝试样的磨损体积是未处理试样的35%,耐磨性有了较大提高.熔凝层的强化机理主要是细晶强化,此外合金元素Al固溶度的增加及β相的弥散析出也有一定的强化效果. 相似文献
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基于非Fourier定律,建立了脉冲激光加热条件下单相二元合金表面快速重熔和凝固过程的非平衡传热传质模型,并根据碰撞理论和Aziz的连续生长模型处理固/液界面,以解释快速熔凝过程界面动力学的非平衡效应,快速熔凝问题是涉及热质传输的移动界面问题,通过二阶精度的Von Neumann隐式差分格式和界面跟踪方法进行过程模型的数值求解。应用该模型,分析了Al-Cu二元合金的激光表面熔凝过程,结果表明,激光的高能量密度和非平衡界面动力学所引起的熔化过程和凝固过冷对于快速熔凝过程的影响很大,在快速熔凝过程中,界面速度的变化很大,且因基底材料和热流大小而不同,通过计算获得了界面温度,速度、溶质浓度及非平衡分配系数随界面位置的变化,结果显示,在凝固过程中界面速度和界面溶质浓度都存在着很大的波动。 相似文献
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介绍了激光表面相变硬化加工的特点及应用、材料表面激光相变硬化工艺的研究———激光相变硬化机制、激光相变硬化层的影响因素、激光相变硬化过程的温度场研究、激光相变硬化后残余应力场的研究以及激光相变硬化在模具表面强化中的应用 相似文献