义187井二开长裸眼钻井液技术

义187井是部署在渤海湾盆地济阳坳陷沾化凹陷渤南洼陷的一口重点评价井,完钻井深3980m。二开裸眼段长达2700m;上下地层压差大;钻遇地层复杂,沙一段和沙二段井壁失稳严重;裸眼段井壁稳定难度大。通过使用聚磺润滑防塌钻井液体系,辅助现场钻井液维护处理工艺,保证了二开长裸眼井的顺利施工。     

高密度钻井液稳定性和流变性控制技术

高密度尤其是超高密度高温钻井液存在稳定性和流变性难以控制的技术难题,本文从胶体化学原理及微观流体力学的角度分析提出了高密度钻井液稳定性和流变性技术控制思路,通过对膨润土浆、重晶石粒度级配与自由水含量对钻井液流变性的影响进行实验研究,证明了严格控制膨润土用量,调整重晶石粒度分布对控制高密度钻井液稳定性和流变性具有一定的可...     

高密度陶瓷颗粒注浆成形技术理论与实践

简述了陶瓷颗粒注浆成形工艺的技术特点，并结合工程研究实践，分析和探讨了与颗粒浇注泥浆的颗粒粒度组成、颗粒沉降特性、外加剂的选用和泥浆的流变特笥等因素相关的技术理论以及这些因素对注浆工艺和坯体质量的影响。     

高温高密度油基钻井液体系的研究与应用

对高温深井而言,油基钻井液是其钻探成败的关键。室内开发了一套高温高密度油基钻井液体系,抗高温能力在220℃以上,钻井液密度可以加重到2.5g·cm-3。室内评价表明,该高温高密度油基钻井液体系的流变性好且可调、电稳定性强、抗高温能力强,可满足现场高温高压井的作业要求。     

高密度聚乙烯流变结晶性能对发泡的影响研究

采用差示扫描量热仪（DSC）和Hakke平板旋转流变仪测试了2种不同高密度聚乙烯（PE-HD）的热性能和动态流变性能,结合间歇发泡实验探究了PE-HD的发泡性能。结果表明,PE-HD的结晶速率以及黏弹特性对其发泡性能有明显地影响;HDPE6098具有适合发泡的流变特性和相对分子质量分布以及较快的结晶速率,可以获得发泡倍率为17.69倍,泡孔密度为1.30×10^6个/cm3的样品;而HDPE7000F由于高相对分子质量区域较大,模量较大,导致发泡过程中泡孔生长受到限制,获得的制品较差。     

高密度钻井液稳定性和流变性控制技术

为能够最好地改善高密度水基钻井液固相含量大、固相颗粒的分散程度相对高、钻井液体系中自由水量少和积累不易处理的问题,使用采油加强固控设备、控制坂土含量、保持一定的钻井液的强抑制性等处理工艺技术,从而使得高密度钻井液具有很好的流变性的特点。     

浅析阳102H1-1井高密度水基钻井液技术

阳102H1-1井为浙江油田部属于四川台坳川南太阳背斜构造的一口二开制的水平页岩气井。通过邻井资料调研分析预测在该井的施工过程中可能存在以下技术难点:上部地层失返性漏失的可能性较大,龙马溪页岩地层,也可能存在裂隙发育;目的层埋深浅,压力高,油气显示活跃,油气上窜速度快;目的层龙马溪组的页岩极易垮塌。为此,开展室内研究最终优选出一套钻井液密度在1.20~1.95 g/cm3范围之间可调,抑制性强,悬浮性能好,润滑防卡优良的水基钻井液体系配方。并在该井进行现场实验应用,实验结果显示,该钻井液体系很好的满足了该井的施工要求,完井电测一次性成功,整个施工过程中井下顺畅安全。     

抗高温高密度钻井液技术

随着油田的开发,为了提高原油采收率,SAGD（蒸汽辅助重力泄油）技术开始采用。在采用SAGD技术的区域油藏形成了温场气腔,气腔的温度达到200—245℃,气腔造成地层异常高温的同时也造成异常高压。这种温度和压力的异常给钻井施工带来的巨大困难,施工中钻遇气腔时钻井液被高温气污染,粘度切力急剧增加,严重时甚至丧失流动性,导致井下出现复杂情况,井涌、井漏、井塌、卡钻等井下安全事故风险巨大,钻井时效低,严重影响该区块的井网调整和开发。如何研制一套抗高温高密度钻井液体系迫在眉睫。     

高密度钻井液的现状及发展探析

高密度钻井液指的是实验室内将密度高度2.2g/cm3的钻井液归入高密度钻井液。把1.7~2.2g/cm3的钻井液归入中高密度钻井液。笔者根据自身工作经验,首先对高密度钻井液技术现状进行了分析,其次,提出了高密度钻井液今后的发展前景。     

义76井钻井液技术

义176井完钻井深3958米,完钻密度为1.78g/cm3。该井的二开为311.2mm,裸眼井段长达3000米,地层成岩性差,蒙脱石含量高,易水化膨胀。钻井液粘切低易导致沉砂卡钻,粘切高易糊井壁,造成假缩径。该井三开钻穿的层位为沙三段、沙四段。在施工中将遇到破碎易坍塌地层,含盐膏层、高压油气层、H2S气层,在沙四段存在着易漏失地层。根据以上地层岩性特点,选用聚合物防塌、聚磺钻井液、双聚承压钻井液体系,通过在该井的施工都取得了良好的应用效果。     

义283井钻井液技术

义283井位于济阳坳陷沾化凹陷渤南洼陷义107井区鼻状构造带义283构造较高部位,井别为评价井,钻探目的为寻找该构造部位新的油气藏。完钻层位为新生界的沙四段灰色泥岩与泥质砂岩,设计井深4271米,实际井深4271米。在施工中,钻井液工作按照甲方的要求,严格执行钻井液设计,针对所钻地层的特点,精心配制维护钻井液,保证钻井液各项性能满足钻井施工的需要,同时有效地保护了油气层,顺利完成了全井的施工。     

义185井钻井液技术

义185井是部署在渤海湾盆地济阳坳陷沾化凹陷渤南洼陷渤深5断块高部位上的一口重点评价井,完钻井深4700m.二开裸眼段长达3200m,裂缝发育及地层易剥蚀掉块,井壁失稳严重;三开井底温度高达180℃以上,使用高密度钻井液施工难度极大.通过使用非渗透聚合物钻井液体系和聚胺抗高温钻井液体系,辅助现场钻井液维护处理工艺,满足了钻井施工的要求,全井无复杂情况发生.该井的钻探成功给该区块其他井的施工提供了技术保障.     

义76井钻井液技术

义176井完钻井深3958米,完钻密度为1.78g/cm3。该井的二开为311.2mm,裸眼井段长达3000米,地层成岩性差,蒙脱石含量高,易水化膨胀。钻井液粘切低易导致沉砂卡钻,粘切高易糊井壁,造成假缩径。该井三开钻穿的层位为沙三段、沙四段。在施工中将遇到破碎易坍塌地层,含盐膏层、高压油气层、H2S气层,在沙四段存在着易漏失地层。根据以上地层岩性特点,选用聚合物防塌、聚磺钻井液、双聚承压钻井液体系,通过在该井的施工都取得了良好的应用效果。     

义944井钻井液技术

义944井是一口评价井,上部地层成岩性差,蒙脱石含量高,易水化膨胀,造成井眼缩径,该井三开裸眼段长,存在多套压力层系,沙河街组含有强水敏性泥页岩,易膨胀分散,剥蚀,造成掉块卡钻。根据地层岩性的特点,选用聚合物、聚磺双膜承压钻井液体系,解决了该井的复杂问题,满足了义944井钻井施工要求。     

利32-斜59井大位移高密度钻井液技术

利32-斜59井是滨南油田部署在济阳坳陷东营凹陷滨南-利津断裂带利32块的一口重点开发井,完钻井深2689m,最大井斜40．34°,井底水平位移1238．32M。开发利32块沙三底油气层。该井馆陶组以上地层疏松,成岩性差,造浆性强,地层压力低。沙三段底部地层压力高,油气层活跃,加上临井报废注水井利32-斜13井井底高压泄不掉,形成局部高压,易井涌、井喷,易粘卡钻具,给钻井施工带来很大的困难。为确保利32-斜59井安全顺利施工,优选了防漏防喷润滑防卡钻井液,现场应用取得了良好的效果。     

抗高温高密度柴油基油包水钻井液主要性能影响因素分析

本文采用正交试验法,综合考虑10个影响因素,探究抗高温高密度柴油基油包水钻井液主要性能的影响因素,采用极差分析法处理实验数据,最终得出:影响乳状液稳定性的显著因素依次是辅乳加量、油水比、主乳润湿剂交互作用、主乳加量;影响流变性的共同显著因素是有机土加量、油水比;影响高温高压滤失性的显著因素依次是主乳加量、油水比、主乳润...     

抗高温高密度水基钻井液研究

本文针对高温深井钻井对钻井液抗高温高密度性能的要求,在分析研究目前抗高温高密度水基钻井液处理剂性能的基础上,优选、研制出高温降滤失剂LOSR、高温降粘剂THIN、高温稳定剂XP和储层保护剂XB。在大量实验的基础上,优化各处理剂加量,组配可抗220℃,密度为1.9g/mL～2.4g/mL抗高温高密度水基钻井液体系,并对体系进行室内评价。结果表明:该体系具有较强的抗电解质能力,抗钙达3000mg/L,抗盐达1.5%;通过储层保护剂的引入,储层渗透率恢复值可达93%;该体系具有极好的抗钻屑和红土污染性能,体系中钻屑和红土含量达5%时,体系性能无明显变化;体系具有良好的沉降性,静置72小时后,上下密度差为0.02g/cm3。     

高密度壳聚糖溶液流变性能及可纺性研究

以乙酸为溶剂,配置了高密度壳聚糖(HDC)纺丝浆液;以氢氧化钠/乙醇溶液为凝固浴,采用湿法纺丝制备HDC中空纤维;研究了纺丝浆液的流变性能及可纺性,并对HDC-中空纤维的结构与性能进行表征。结果表明:在HDC质量分数为2%～6%,温度20～70℃条件下,HDC纺丝浆液属于剪切变稀的假塑性流体,非牛顿指数小于1.0;HDC质量分数为5%的纺丝浆液在20～30℃下,以质量分数3%的氢氧化钠/乙醇(质量比1/1)作为凝固浴进行湿法纺丝,可纺性良好,得到的HDC中空纤维结构较完善,力学性能较好,纤维线密度为0.27 dtex,断裂强度为0.72 cN/dtex,断裂伸长率为6.09%,模量为6.12 GPa。     

纤维级高密度聚乙烯流变性能的研究

采用RH2000毛细管流变仪,考察了6种不同相对分子质量(M_w)及其分布指数(MWD)的纤维级高密度聚乙烯(HDPE)的流变性能。结果表明:6种HDPE的非牛顿指数(n)为0.56～0.75,均小于1,其熔体为典型的非牛顿流体,MWD较大的HDPE对剪切速率(■)变化比较敏感,宜采用MWD较小的物料用于纺丝;■为8 032 s~(-1)时,HDPE的黏流活化能较小,基本保持在15 kJ/mol左右,高■下HDPE对温度的敏感程度较小,■对黏度(η_a)的调控占主导地位;随着HDPE的M_w的增大,结构黏度指数(△η)随之增大,其中4种HDPE的△η较小,分别为0.446,0.446,0.446,0.501,预示其可纺性较好,有利于皮芯复合短纤维的成形加工。