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不锈钢在土壤中腐蚀规律研究 总被引:7,自引:1,他引:6
用埋设试件的方法,研究了1Cr13、1Cr18Ni9Ti两种不锈钢在酸性,中性及
碱性土壤中经过1、3、5年三个试验周期后的腐蚀特征。结果表明,两种不锈钢在酸性及中性土壤中腐
蚀轻微,在高盐碱性土壤中腐蚀严重,以点蚀为主。 相似文献
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温度对Cr13不锈钢在含CO_2溶液中电化学腐蚀的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
利用高温高压电化学测试技术,研究了温度对Cr13不锈钢CO2腐蚀机理的影响.研究表明:90~120℃温度范围内,Cr13不锈钢以点蚀为主,电极反应由活化控制;随着温度的升高,点蚀敏感性逐渐降低,150℃时发生全面腐蚀,而电极反应主要受扩散控制. 相似文献
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利用磁致伸缩空蚀实验机研究了1Cr18Mn14N双相不锈钢在3%NaCl和05 mol/L HCl溶液中的空蚀行为.结果表明:在3%NaCl溶液中,低硬度的Cr18Mn14N双相不锈钢的抗空蚀性能优于高硬度的水轮机常规用材0Cr13Ni5Mo.1Cr18Mn14N双相不锈钢的空蚀破坏首先在铁素体相发生,铁素体相的失效方式为脆性失效,而奥氏体相是延性失效.奥氏体相区由滑移和孪生引起的塑性变形耗散了空泡溃灭产生的冲击能量,从而提高1Cr18Mn14N双相不锈钢的抗空蚀性能.在05 mol/L HCl溶液中,1Cr18Mn14N的抗空蚀性能不如0Cr13Ni5Mo,结果与3%NaCl溶液中的正好相反,这是由于阳极溶解和氢共同作用的结果. 相似文献
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1Cr13不锈钢的应力腐蚀开裂和应力腐蚀的缓蚀剂 总被引:1,自引:1,他引:1
研究了在酸性氯毁子溶液中抑制1Cr13不锈钢应力腐蚀开裂的缓蚀剂,研究表明这种不锈钢的应力腐蚀开裂受氢脆机理所控制,抑制应力腐蚀开裂的缓蚀剂均抑制了阴极过程,这是与奥氏体不锈钢的结果不同的,对于奥氏体不锈钢抑制应力腐蚀开裂的缓蚀剂均抑制了阳极过程 相似文献
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奥氏体不锈钢的晶间腐蚀 总被引:16,自引:0,他引:16
主要介绍了奥氏体不锈钢晶间腐蚀的机理。讨论了C、Cr、P等元素以及冷加工、铸造、焊接、热作成型等热加工方法对晶间腐蚀的影响;降低奥氏体不锈钢晶间腐蚀敏感性主要是限制不锈钢中的C和N的含量分别不超过0.03%和0.10%的和进行固溶处理. 相似文献
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18-8奥氏体不锈钢的晶间腐蚀 总被引:5,自引:0,他引:5
介绍了奥氏体不锈钢晶间腐蚀的机理,讨论了C、C、N等元素以及加热时间、温度、冷却速度和焊接等工艺条件对晶间腐蚀的影响,并提出了相应的预防措施. 相似文献
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1Cr18Mn14N不锈钢在HCl溶液中的空蚀行为 总被引:1,自引:1,他引:1
利用磁致伸缩空蚀实验机研究了1Cr18Mn14N不锈钢在HCl溶液中的空蚀行为,利用扫描电镜(SEM)跟踪观察了试样表面的空蚀形貌,测量了静态和空蚀条件下的极化曲线和电化学阻抗谱(EIS),分析了腐蚀和氢对空蚀损伤的影响,结果表明:在0.1mol/LHCl溶液中,加工硬化能力高的1Cr18Mn14N不锈钢的抗空蚀性能优于水轮机常规用材0Cr13Ni5Mo;当盐酸浓度增大为0.5mol/L时,阳极溶解和氢的共同作用促进1Cr18Mn14N不锈钢表面裂纹的形核和失稳扩展,裂纹扩展、连接引起材料大量脱落,使1Cr18Mn14N不锈钢的抗空蚀性能大大劣化,反而不如0Cr13Ni5Mo不锈钢. 相似文献
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304不锈钢在垃圾渗滤液中的腐蚀行为 总被引:1,自引:0,他引:1
用电化学极化曲线和电化学阻抗法研究了304不锈钢在垃圾渗滤液中的腐蚀行为.结果表明,在垃圾渗滤液中,不锈钢的腐蚀电位在-0.30~-0.60 V范围内波动,浸泡888小时后,平均腐蚀电流密度为2.829μA/cm2;不锈钢在垃圾渗滤液中具有良好的抗腐蚀性能,主要是由其表面活性点钝化引起的,并非钝化膜的阻隔作用. 相似文献
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城市供热管线不锈钢补偿器腐蚀原因分析 总被引:1,自引:0,他引:1
通过对某城市供热管网的不锈钢波纹管膨补 偿器进行现场腐蚀环境调查及实验室分析测试,结果表明,补偿器井内的水介质污染严重, 又处于高温,有利于细菌的繁殖生长,同时,Cl-及SO2-4含量较高.导致了304不 锈钢补偿器发生了晶间腐蚀、点蚀、细菌腐蚀以及应力腐蚀等不同的腐蚀并提出建议. 相似文献
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利用腐蚀增重法,XRD,Raman光谱和SEM研究了核级304不锈钢和铁素体-马氏体耐热钢P92在400℃/25 MPa超临界水中的腐蚀行为.结果表明,2种材料都以均匀腐蚀为主,增重曲线遵循幂指数规律.304不锈钢的腐蚀增重比P92钢低近一个数量级,其氧化膜很薄,局部存在少量的疖状腐蚀.氧化膜主要由Cr_2O_3,α-Fe_2O_3,Fe_3O_4和尖晶石结构氧化物组成.P92钢的氧化膜主要由α-Fe_2O_3,Fe_3O_4和尖晶石结构氧化物组成,表层主要含α-Fe_2O_3.延长腐蚀时间.P92钢表面氧化膜在超临界水中溶解,导致氧化膜形貌由致密的多面体颗粒演化为相互连通的多孔网络结构. 相似文献
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碳钢的不均匀性和土壤中阴离子对腐蚀的影响 总被引:5,自引:1,他引:5
对埋藏在土壤中20年以上的碳钢腐蚀进行了分析,扫描电镜、能谱和金相分析结果表明,钢中夹杂物.焊缝区域易产生点蚀,土壤中存在硫酸根和氨离子也是产生点蚀的重要因素. 相似文献
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304不锈钢晶间腐蚀过程中的电化学阻抗谱特征 总被引:2,自引:0,他引:2
用电化学阻抗谱(EIS)方法研究了固溶态、敏化态304不锈钢在0.5mol/L H2SO4+0.01mol/L KSCN溶液中的阻抗谱特征.研究表明,不锈钢在不同极化电位下的阻抗谱呈现活性溶解、活化-钝化、钝化及再活化的特征.达到再活化之前,固溶态和敏化态的不锈钢在0.5mol/L H2SO4+0.01mol/L KSCN溶液中呈现相同的EIS特征;而在再活化区,钝化膜局部溶解,EIS图有两个容抗弧,低频容抗弧延伸到第二象限,呈现负电阻特征,低频下敏化态比固溶态不锈钢阻抗模值小一个数量级. 相似文献
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SAF2205双相不锈钢焊接热影响区在尿素介质中的腐蚀研究 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了SAF2205双相不锈钢和尿素级316不锈钢对接焊热影响区在工业尿素合成介质中的耐蚀性.实验结果表明,焊接线能量对热影响区的耐蚀性有重要影响,腐蚀最重处是在距离熔合线3-6mm区域,局部腐蚀深度随线能量的增加而增大.SAF2205不锈钢焊接线能量对热影响区腐蚀的敏感程度比316L不锈钢大. 相似文献
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敏化态304L不锈钢在0.5mol/LH2SO4+10(-3)mol/LCH3CSNH2溶液中晶间腐蚀存在两个敏感电位区间,一个是活化-钝化过渡电位区,另一个敏感电位区间的晶间腐蚀的临界电位值是1040mV(SCE),高于这个电位值,材料对晶间腐蚀敏感.用恒电位法可以评价材料晶间腐蚀的倾向,恒电位实验法测量的电流和电流-时间曲线的斜率越大,材料的晶间腐蚀倾向越大. 相似文献
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研究了含稀土316S和310S型不锈钢在650℃下(Li,K)2CO 3共晶熔盐中的腐蚀行为.结果表明:稀土元素能够通过促进富Cr氧化膜的形成而提高310S不 锈钢的耐蚀性能.316L(RE)由于具有较低的Cr含量,其耐蚀性能劣于310S合金.讨论了不锈钢 在熔盐中的腐蚀机理. 相似文献
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几种阴离子对AISI 304不锈钢孔蚀的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
通过测量AISI30 4不锈钢 / 0 5mol/LNaCl体系在添加不同种类、不同浓度的所选阴离子 (MoO2 -4、WO2 -4、C12 H2 5SO-4和C12 H2 5C6H4SO-3 )溶液中 (pH =7,T =5 0℃ )的动电位扫描极化曲线 ,揭示了这几种阴离子对 30 4不锈钢在含Cl-体系中对孔蚀诱发及扩展的抑制作用和缓蚀效果 .结果表明 :几种阴离子对不锈钢孔蚀均有一定的抑制作用 ,抑制效果由大到小的顺序为 :WO2 -4>MoO2 -4>C12 H2 5SO-4>C12 H2 5C6H4SO-3 . 相似文献