“六五清砂”废水的试验分析

一“六五清砂”废水的形成及特性“六五清砂”废水系铸钢件在温度500～700℃时,突然浸入水爆池内进行水爆,使铸钢件表面的型砂(面砂)向爆炸而离开铸钢件落入水爆池内。经中间池将大颗粒的砂沉降下来以后,而大量的泥砂、水玻璃(是造型的粘结剂)则仍存在于水中,形成“六五清砂”废水。这种废水的特性是:1.含泥砂量大这种废水的泥砂含量在8000～10000毫克/升(即8～10公斤/米~3)之间,也有超过10公斤/米~3的。表1是在调研中测定的几个厂的数值。造成泥砂量大的原因,是由于废水中存在大量的水玻璃,使水形成胶体,粘度增加,大大阻碍着泥砂的沉降;另外,中间池的设计不合理,使粒径     

大型加速澄清池的一种新型机械设备

机械加速澄清池由于净水效果好、药耗低、操作方便、对原水水质水量变化适应强等优点,而广泛用于大、中水厂。但是它的搅拌提升设备(特别是大型池子)结构复杂、加工困难、安装不便。因此影响大型池的广泛应用。1977年我们为某厂设计直径为50米的机械加速澄清池处理长江水。单池处理量为1.7米~3/秒。叶轮直径12米、宽1米,提升量为5 Q,叶轮线速度1米/秒,转速1.5转/分。如果按目前普遍采用的     

高浊水处理投药方式的选择

在常规处理条件下,对西南岷江地区突发性非多砂高浊水进行了原水特性的分析及絮凝优化试验。结果表明,采用单级絮凝、分级沉淀工艺,先投加PAC,60~120s后投加PAM,对高浊度原水有良好的去除效果。原水浊度为15000NTU时,投加200mg/LPAC、0.4~0.5mg/LPAM,静沉30min后,出水浊度为1.73~2.48NTU。     

加速澄清池的运行分析

云南天然气化工厂水预处理增补的机械搅拌加速澄清池(以下简称加速澄清池),自1980年6月开车以来,已经受了两年的洪水考验,取得了一定的运行经验,找出了一些水质差的原因,采取了一些改进措施。该加速澄清池(见图1)接收1～2~*沉砂池的自然沉砂出水,或接收加有机高分子絮凝剂降低了高浊度后的出水,经加硫酸铝混凝澄清后浊度小于20毫克/升,再去虹吸滤池过滤,浊度小于5毫克/升、加氯后并保持     

气浮工艺在龙山水厂的应用

开平市龙山水厂以水库水为水源 ,由于常年低浊 ,原水处理工艺已不能适应供水的需要。就此采用网格反应池 +气浮池对原脉冲澄清池进行了改造 ,经气浮处理后待滤水浊度为 1 5～ 3NTU ,且降低了药耗     

机械加速澄清池的挖潜改造

苏州市横山水厂两座3万米~3/日机械加速澄清池是1977年建成投产的。近年来通过对它的技术改造,产水量已超过设计能力一倍,1983年高峰供水时,两座澄清池出水量达12.2万米~3/日,出水浊度为5度左右。水源特点是低浊度,年平均为79度,最低月仅为26度,最高月为142度;年平均色度为26度,pH 值为7.4,耗氧量为2.10毫克/升。     

水轮机气蚀和磨损的原因分析及其预防措施的探讨

前言在全国已运行的400多台大、中型水轮发电机组中,过流部件(主要是水涡轮叶片和导叶)的气蚀磨损(简称“磨蚀”)破坏已成为当前我国水电建设与生产中急需解决的技术难题。位于甘肃境内的刘家峡、盐锅峡和八盘峡三座水电厂,水流年平均含砂量为2.53～3.77公斤/米~3,汛期最大含砂量可达     

利用电锅炉提高小电网低谷负荷的试验

LDQ型电锅炉为圆筒形结构,高3米、内径1米,每小时产汽量150公斤,允许工作压力7公斤/厘米~2,容积2.186米~3,最大注水量1,803公斤,最大储热量357.7×10~3千卡,最大电功率150千瓦,工作电压38O伏,连续方式工作。该电锅炉具有结构简单、     

高浊原水特效给水设备——漂浮式斜管预沉取水设施

对高浊原水,常用辐流式或平流式沉淀池进行预沉淀,以去除较大的浮悬物,便于后部净化处理。通常,这些预沉淀池有下列一些缺点:体积庞大,刮泥(砂)和排泥(砂)设备复杂;表面负荷率(单位面积净水量)低,仅1～3米~3/时·米~2,排除泥砂用的自耗水量大,占其净水量12～17％。另外,为了处理预沉池排出的泥砂,还得配置一系列的污泥脱水和排除设施。苏联阿塞拜疆科学研究院最近研制的新型水处理设施,克服了上述预沉淀池的缺点。他们用漂浮式斜管预沉淀取水设施,代替了以往的预沉淀池,并把屯船取水和预沉淀二个工艺合并于一个构筑物中。在取水屯船的底部,设置斜管区,高浊原水先进入斜管区,进行预沉淀,然后再用原水泵送入净化站(图1)。     

侧向流斜板浮沉池

作为沉淀与气浮有机结合的新型净水构筑物浮沉池,对于处理不同浊度的原水有很好的适应性。本文通过分析比较目前在东北地区已投产使用的多座浮沉池的运行实践,认为斜板浮沉池在生产实际中具有良好的可操作性。在原水浊度大于50度时采用斜板沉淀方式运行,沉降速度为0.25～0.3mm/s,表面负荷为9.0～11.5m~3/(m~2·h);浊度小于50度按气浮工艺运行,表面负荷采用9.0～11.5m~3/(m~2·h)。     

1985年黄河汛期水情概况

1985年汛期黄河雨洪水沙的基本特点是:伏汛雨水偏枯、秋汛雨水偏丰、水量偏少、沙量偏枯、峰次较少、峰值不高。整个汛期花园口站来水量为265亿米~3,输沙量6.8亿吨,较常年分别偏少2.1％和35.1％,平均含沙量25.7公斤/米~3,大于3000米~3/秒以上洪水共有5次。以九月中旬洪峰流量8100米~3/秒为最大,这次洪水在下游演进过程中,大部滩区进水。汛期中水流量持续时间较长,秋汛洪水较大,三门     

水力循环澄清池的技术改进初探

澄清池是利用池中的泥渣与凝聚剂,以及原水中的杂质颗粒相互接触、吸附,以达到泥水分离的净水构筑物,它具有生产能力高,处理效果好等优点。澄清池的种类和型式较多,水力循环澄清池是一种泥渣循环型澄清池,它是靠水流条件来完成矾花的悬浮、均匀混合和工作的稳定性,以保证接触凝     

乌鲁木齐某净水厂处理工艺技改与运行效果

乌鲁木齐某净水厂处理工艺存在混合絮凝效果差、投药量大,澄清池出水水质不稳定,滤池出水浊度不达标、反冲洗水量大等问题,通过选择合适的混合方式、改选混凝剂、改造澄清池和滤池来改善处理效果,对工艺进行优化技改。结果表明,技改后,混凝剂单耗由优化前平均16.3mg/L,下降为优化后的12.7mg/L,澄清池出水浊度3NTU,滤池出水水质满足要求,反冲洗水量节省70%。     

用微絮凝接触过滤工艺处理低温低浊水

东北地区冬季时间长、气温低、江河冰封、原水浊度小,给地面水水质处理带来很大困难。一般净水厂出水浊度大多数达不到国家饮用水标准,即使增加投药量矾花也仍细小,沉淀池出水反而比原水浊度高,这个技术难题,长期以来一直没有得到很好的解决。近年来,许多单位对此进行过研究。有的用机械搅拌加速澄清池加强泥渣回流、有的用高梯度磁分离技术以及气浮方法进行试     

Actiflo澄清池及Filtraflo TGV锰砂滤池在给水厂中的应用

上海市临江水厂20万m3/d扩建工程选用法国Veolia Water公司的Actiflo澄清池和Filtraflo TGV锰砂滤池过滤工艺,详细介绍了该工艺针对黄浦江原水的处理效果,混凝剂、助凝剂和微砂合理投加量的确定,Filtraflo TGV锰砂滤池过滤、除锰效果及影响因素,运行成本分析等.一年的运行结果表明Actiflo澄清工艺适合黄浦江原水,出水浊度可稳定在2～2.5 NTU;Filtraflo TGV 锰砂滤池除锰受pH、溶解铝浓度影响较大,优化后出水浊度在0.3 NTU以下.     

富营养化湖水絮凝新工艺的试验研究

本文介绍以活性砂为载体的接触絮凝法应用于富营养化湖水澄清处理的研究成果。由半生产性试验表明:当湖水浊度为15～25度,含藻量275～300万个/L,液态碱式氯化铝投量5～10mg/L,絮凝时间3～4min。斜管沉淀液面升速2.5～3.0mm/s,可得沉淀水浊度小于3～5度,除藻率87～93%。     

机械加速澄清池斜管安装高程对出水水质的影响

浙江舟山自来水公司所属虹桥水厂设计规模3万m~3/d,工程分二期建设,第一期工程规模为1.5万m~3/d,于1983年投产。水源取自虹桥水库,库容1200万m~3,水深20m,水库三面环山,植被良好,水质较清,原水浑浊度经常在5度左右,暴雨后可达100度左右。净水构筑物采用机械加速澄清池、双阀滤池。每座澄清池设计水量7500m~3/d,上升流速1.1mm/s,直径11.4m,池高4.6     

水力循环澄清池改造设计及实践

介绍了上饶铁路东门给水所160m3/h水力循环澄清池的改造设计。按设计要求,单池产水量由160m3/h提高到320m3/h。经过两年多的运行表明:改造后的水力循环澄清池出水浊度比未改造的160m3/h水力循环澄清池出水浊度低,稳定在8度以下,且耐冲击负荷能力加强     

过滤型水力澄清池

(一) 水力循环澄清池与机械加速澄清池一样,属于泥渣分离型净水构筑物,它利用原水通过水力提升器的喷嘴和喉管的动能,将数倍于原水的含有活性泥渣溶液吸入、提升形成回流,使原水和活性泥渣进行充分的接触、混和,造成良好的凝聚、絮凝的水力条件,使其迅速形成较大的凝结体,在分离区中有效地快速分离,而达到水的澄清。我国自60年代初就开始设计和建造水力循环澄清池,由于它具有构造简单、施工较     

一种新型浮沉池的工艺设计

介绍了一种双层平流沉淀和气浮相组合的新型浮沉池,该池用于处理低浊、高藻和高浊度交替出现的原水。它以双层沉淀池为基础,将溶气水装置设置于双层沉淀池转折处,可实现气浮和沉淀的切换运行。结合工程实例介绍了该新型构筑物的工艺流程及主要技术特点。