微型轴承套圈的真空热处理及畸变控制

微型轴承（指轴承内径〈9 mm）应满足高精度、高灵敏度、长寿命以及使用可靠等要求,热处理后应具有高硬度和耐磨性以及尺寸稳定性。由于其接触应力小（〈1960 MPa）,不易产生疲劳剥落,主要失效形式是磨损。目前微型轴承用的钢种主要有ZGCr15、9Cr18和W18Cr4V等,其热处理一般采用保护气氛或真空热处理炉[1]。热处理对提高滚动轴承内在质量,延长使     

制管工艺对1Cr18Ni9Ti航空管晶间腐蚀性能的影响

通过对小直径1Cr18Ni9Ti航空管抗晶间腐蚀性与制管工艺关系的分析.指出了提高1Cr18Ni9Ti小直径航空钢管抗腐蚀能力的途径.研究结果表明,除酯不干净的1Cr18Ni9Ti航空管在随后热处理时会出现增C现象,导致其耐蚀性降低;管的直径越小,其抗晶间腐蚀性能越差.采用"酸洗除酯→碱洗除酯→低温燃烧除酯"工艺及对小直径管进行稳定化处理可以显著提高1Cr18Ni9Ti航空管的耐蚀性.     

淬火后清洗和冷处理工艺对9Cr18钢轴承套圈残留奥氏体含量的影响

分析了9Cr18钢轴承套圈在相同淬、回火工艺条件下,油淬后清洗工艺、冷处理工艺以及清洗-冷处理间隔时间对产品最终残留奥氏体含量的影响。结果表明,油淬后清洗温度越高,清洗-冷处理间隔时间越长,则残留奥氏体含量越高。过低的冷处理温度对残留奥氏体的降低起相反作用,推荐冷处理温度－70～－80 ℃。     

电弧喷涂不锈钢工艺对涂层孔隙率和氧化物含量的影响

本文利用OMNICON5000图像分析仪测定了电弧喷涂3Cr13和1Cr18Ni9Ti不锈钢涂层的孔隙率和氧化物含量，考察了喷涂工艺参数对其影响。研究结果为正确控制电弧喷涂工艺提供了实验依据。     

热处理工艺对7Cr14V2铸钢性能的影响

研究了不同热址理工艺刊7Cr14V2铸钢的硬度及耐磨性的影响。结果表明，7Cr14V2铸钢具有回火二次硬化现象。经1070℃淬火，510℃回火，其耐冲击磨损性能及耐磨粒磨损性能均最佳；且随着回火次数的增加，其耐磨粒磨损性能提高9%，耐冲击磨损性能提高18%。     

攀钢集团江油长城特殊钢有限公司成功试制出9Cr18Mo挤压管

<正>攀钢集团江油长城特殊钢有限公司成功试制出9Cr18Mo挤压管[发布日期:2019-01-07] 2018年12月17日,攀钢集团江油长城特殊钢有限公司成功试制出9Cr18Mo挤压管。在此之前国内尚无以挤压工艺生产的9Cr18Mo钢材。9Cr18Mo钢材为高碳铬马氏体不锈轴承钢,淬火后具有高硬度和耐磨性,较高的高温、低温尺寸稳定性。     

BNi-2钎焊1Cr18Ni9Ti工艺的研究

采用钎焊接头楔形间隙图,对BNi-2钎料钎焊1Cr18Ni9Ti的最大钎焊间隙进行分析,考察BNi-2钎料钎焊1Cr18Ni9Ti的钎焊工艺及钎焊后扩散热处理工艺对最大钎焊间隙的影响。实验结果得出,BNi-2钎焊1Cr18Ni9Ti的最佳钎焊温度为1150℃,保温时间为55min;钎焊后合适的扩散热处理温度为：1000℃,保温时间为60～90min。     

爆炸焊接复合板交界区的冶金行为

用热处理方法研究了1Cr18Ni9Ti-16MnR钢爆炸焊接复合板交界区的冶金行为,认为视在增碳层宽度随热处理参数P1的增大而呈波浪式增加,但真正增碳层宽度随P1的增大而单调增加.增碳层中最大硬度HVm是在靠近视在增碳层的1Cr18Ni9Ti钢一侧,加热温度T高,则HVm低.测定了C和Cr元素在1Cr18Ni9Ti钢中的扩散系数.     

渗氮罐的防渗措施——搪瓷

在制造业,气体渗氮(包括氮碳共渗)工艺的应用非常广泛。长期以来,渗氮罐大多采用1Cr18Ni9或1Cr18Ni9Ti奥氏体耐热钢制作。但这种材质的渗氮罐通常经过几十炉次的渗氮处理就开始"老化",即罐内壁对氨分解产生"触媒"作用而使氨分解率不断升高,使氨气流量增大,不仅影响渗氮(氮碳共渗)质量,也增加了生产成本。     

航空轴承内圈滚道磨削残余应力的工艺优化及试验研究

对国内外8Cr4Mo4V钢制航空轴承套圈滚道磨削残余应力进行了对比试验,根据航空轴承内套圈滚道磨削工艺特点,基于ABAQUS建立轴承内套圈滚道磨削残余应力的有限元分析模型并进行了数值计算,对内套圈滚道的残余应力进行了检测、分析及验证,进而优化了轴承内套圈滚道磨削工艺。结果表明：通过增加喷丸工序、适当提高进给速度和终磨采用220目白刚玉砂轮替代石墨砂轮可有效提高轴承内圈滚道残余压应力。     

不同δ铁素体含量的1Cr17Ni2钢耐腐蚀性能研究

研究1Cr17Ni2不锈钢中不同δ铁素体相含量变化分别在FeCl₃溶液和HNO₃+HF溶液中的耐腐蚀行为。通过腐蚀失重率计算及光学金相显微镜、扫描电子显微镜的观察发现:在FeCl₃溶液中,δ铁素体的存在减弱了1Cr17Ni2不锈钢的耐腐蚀性能,δ铁素体是优选腐蚀相;而在HNO₃+HF溶液中,δ铁素体的存在增强1Cr17Ni2不锈钢的耐腐蚀性能,优选腐蚀相则变成了回火索氏体。通过表面腐蚀形貌表征可以实现反推其受到腐蚀介质环境的性质,为1Cr17Ni2不锈钢腐蚀失效与预防提供可行的方法和依据。     

添加不同稀土元素对固体包埋法在 304 不锈钢表面制备 Ti / Cr-RE 双层涂层电化学性能的影响

目的选择合适的稀土制备Ti/Cr-RE双层涂层,提高不锈钢的耐腐蚀性能。方法采用两步粉末包埋法,先在304不锈钢表面渗Ti,再制备稀土改性Cr涂层,获得Ti/Cr-RE双层涂层。通过添加不同的稀土氧化物Y2O3和Ce O2,获得两种双层涂层,对比分析涂层的表面形貌、断面形貌及物相组成,利用电化学测试方法测定304不锈钢基体及两种Ti/Cr-RE双层涂层在3.5%(质量分数)Na Cl溶液中的电化学腐蚀性能。结果添加不同稀土元素钇、铈,都能在渗Ti不锈钢表面形成一层致密、连续的稀土改性渗铬层。在两种稀土元素改性的Cr涂层中,稀土元素分别与Cr,Fe,Ni,Ti形成了金属间化合物。304不锈钢基体的自腐蚀电位为-0.324 V,腐蚀电流密度为0.1363μA/cm2;钇改性铬涂层的自腐蚀电位为-0.341 V,腐蚀电流密度为0.2058μA/cm2;铈改性铬涂层则具有更高的自腐蚀电位(-0.263 V)及更低的腐蚀电流密度(0.030 86μA/cm2)。结论钇改性铬涂层不能提高304不锈钢基体的耐腐蚀性能,铈改性铬涂层可以明显提高基体的耐腐蚀性能。     

Microstructure and properties of AC-HVAF sprayed Ni60/WC composite coating

A Ni60/WC coating was deposited on 0Cr13Ni5Mo stainless steel substrate by the actived combustion-high velocity air fuel (AC-HVAF) technique. The structure and morphologies of the Ni60/WC coating were characterized by X-ray diffraction (XRD) and scanning electron microscopy (SEM), and the wear resistance and corrosion resistance were studied. The results showed that the AC-HVAF spraying was seen as the pre-eminent process for the deposition of Ni60/WC coating. Due to low particle heating and high particle velocity in the HVAF process, WC phase remain almost unchanged after spraying. The tribological behaviors were evaluated by using a HT-600 wear test rig. Under the same conditions, the worn volume of 0Cr13Ni5Mo stainless steel was 10.43 times more than that of the coating. The wear mechanism was mainly fatigue wear. A series of the electrochemical tests was carried out in a 3.5 wt.% NaCl solution in order to examine the corrosion behavior. Mechanisms for corrosion resistance were discussed.     

00Cr24Ni6Mo2N双相不锈钢耐腐蚀性能分析

00Cr24Ni6Mo2N不锈钢是双相不锈钢，在正常情况的组织中有α铁素体相和γ奥氏体相，各占约50％。经分析它的击破电位(Eb)、保护电位(Ep)及室内加速腐蚀试验和海港挂片试验，都证实它具有优良的耐点蚀性能。经测试它同时具有良好的耐应力腐蚀和耐冲刷腐蚀能力。     

AC-HVAF喷涂Ni60/WC复合涂层组织及性能研究

利用活性燃烧高速燃气(AC-HAVF)喷涂技术在0Cr13Ni5Mo不锈钢上制备了Ni60/WC复合涂层,研究了其微观组织及耐磨耐蚀性能.结果表明:涂层主要由Fe-Ni固溶体以及Cr0.19Fe0.7Ni0.11,WC,M6C(Ni2W4C或Fe3W3C),Cr26C3,CrB2等相组成;涂层与基体结合很好,涂层的孔隙率约为2.5%;WC,M6C,Cr26G3,CrB2等硬质相弥散分布于涂层中,部分区域硬质相达到了200～800 nm;涂层硬度分布不均匀,平均硬度为685HV;涂层具有优异的耐磨耐蚀性,其磨损体积是0Cr13Ni5Mo不锈钢的1/8.8,平均腐蚀速度是0Cr13Ni5Mo不锈钢的1/2;涂层的磨损机理以疲劳磨损为主,弥散分布的硬质相是涂层硬度以及耐磨性提高的主要因素.     

1Cr18Mn14N不锈钢在HCl溶液中的空蚀行为

利用磁致伸缩空蚀实验机研究了1Cr18Mn14N不锈钢在HCl溶液中的空蚀行为，利用扫描电镜(SEM)跟踪观察了试样表面的空蚀形貌，测量了静态和空蚀条件下的极化曲线和电化学阻抗谱(EIS)，分析了腐蚀和氢对空蚀损伤的影响,结果表明：在0．1mol／LHCl溶液中，加工硬化能力高的1Cr18Mn14N不锈钢的抗空蚀性能优于水轮机常规用材0Cr13Ni5Mo；当盐酸浓度增大为0．5mol／L时，阳极溶解和氢的共同作用促进1Cr18Mn14N不锈钢表面裂纹的形核和失稳扩展，裂纹扩展、连接引起材料大量脱落，使1Cr18Mn14N不锈钢的抗空蚀性能大大劣化，反而不如0Cr13Ni5Mo不锈钢．     

等离子体冶炼的N─Cr─Mn钢的耐腐蚀性能

用等离子氮弧冶炼不同氮含量的铬锰不锈钢,其耐腐蚀性能用动电位扫描、电化学阻抗等方法测试,并与1Cr18Ni9不锈钢作比较,结合显微组织分析耐蚀原因。实验结果表明含氮钢的耐蚀性普遍好于1Cr18Ni9不锈钢。随钢中含氮量增加,奥氏体组织扩大,耐腐蚀性能提高。当含氮量达0.74%时形成完全的奥氏体相。经阳极极化后,含氮钢表面的腐蚀层中奥氏体相比原基体的扩大,膜致密,耐腐蚀性能远远高于原基体。     

硼砂浴内金属材料耐蚀性及抗氧化性的研究

通过对多种耐热不锈钢进行硼砂浴腐蚀及抗氧化试验,研究了各种耐热不锈钢在硼砂浴中的耐腐蚀性及高温抗氧化性。研究结果表明,材料中元素的种类及含量对硼砂浴炉用金属材料的使用寿命有较大影响,其中Ni、Cr元素对材料的耐蚀性及抗氧化性起着决定性作用。材料中Cr含量在20%左右及Ni含量在35%左右时得到最佳的耐蚀性。Cr含量与Ni含量之和不小于45%的材料的高温抗氧化性符合硼砂浴的使用要求。耐热不锈钢的腐蚀主要集中在硼砂浴与空气的交界面处,其他位置腐蚀较弱。硼砂浴中Na2O和B2O3的存在加速了耐热不锈钢的腐蚀。这些研究结果为硼砂浴用坩埚及工夹具的选材提供了依据。     

降碳增氮对马氏体不锈钢淬火组织和性能的影响

采用激光扫描共聚焦显微镜、扫描电镜、硬度计、X射线衍射仪和盐雾试验机,研究了不同温度(950、1000、1050、1100℃)下30Cr13和30Cr14N钢在马弗炉中空淬后,氮含量对30Cr13钢显微组织、碳化物、硬度和耐蚀性能的影响。结果表明,淬火温度相同,30Cr14N钢比30Cr13钢硬度高、碳化物少和耐蚀性能好。氮不仅影响马氏体不锈钢的显微组织及硬度,还能通过降碳增氮,避免因碳化物过多的析出而引起的晶间腐蚀,而FeNiN的析出不会像Cr₂₃C₆析出造成显著的晶间腐蚀。因此,降碳增氮是改善马氏体不锈钢组织和性能的一种有效途径。     

1Cr18Mn14N双相不锈钢在腐蚀介质中的抗空蚀性能

利用磁致伸缩空蚀实验机研究了1Cr18Mn14N双相不锈钢在3%NaCl和05 mol/L HCl溶液中的空蚀行为.结果表明：在3%NaCl溶液中，低硬度的Cr18Mn14N双相不锈钢的抗空蚀性能优于高硬度的水轮机常规用材0Cr13Ni5Mo.1Cr18Mn14N双相不锈钢的空蚀破坏首先在铁素体相发生，铁素体相的失效方式为脆性失效，而奥氏体相是延性失效.奥氏体相区由滑移和孪生引起的塑性变形耗散了空泡溃灭产生的冲击能量，从而提高1Cr18Mn14N双相不锈钢的抗空蚀性能.在05 mol/L HCl溶液中，1Cr18Mn14N的抗空蚀性能不如0Cr13Ni5Mo，结果与3%NaCl溶液中的正好相反，这是由于阳极溶解和氢共同作用的结果.