全球海上油气浮式生产装置发展迅速

a）非洲亚洲需求强劲浮式生产装置主要包括4种类型：浮式生产储油卸油装置（FPSO）、半潜式生产平台（Semi）、张力腿平台（TLP）和深吃水立柱式平台（Spar）。2000年初，全球浮式生产装置总计189座，到2007年底，在役数量增加到264座，其中以FPSO数量最多。全球应用FPSO最多的深水海域是亚洲（54座，其中中国17座、澳大利亚15座）、西非（36座，其中安哥拉16座、尼日利亚13座）、巴西（20座）和英国北海（15座），应用半潜式生产平台最多是北欧（14座，其中挪威8座、英国北海6座）和墨西哥湾（8座），应用张力腿平台和深吃水立柱式平台最多的是美国墨西哥湾（分别为16座和17座）。     

海塔盆地地面工艺的优化简化

到2010年10月底,海塔盆地建成油水井1 293口,其中油井1 029口,注水井264口。已建脱水站5座,混输转油站2座,地下水深度处理站6座,变电所6座,含油污水深度处理站5座,集油间26座,注配间18座。为提高油田综合开发效益,本着地上、地下一体化的原则,海塔盆地加大了地面集输工艺的优化简化力度,采用"三化"措施,减少了地面建设工程量,降低了建设投资和运行费用。     

水平井裸眼压裂球座模型的建立与分析

水平井裸眼压裂技术是水平井增产的重要技术,球座是水平井压裂关键工具之一。通过建立球座的几何模型,采用Fluent软件,使用离散相模型和磨蚀模型对球座的磨损形态及流道两相流动状态进行数值分析。分析结果表明,在砂粒对球座的冲蚀磨损过程中,球座壁面处砂粒浓度越高,砂粒与壁面的撞击概率也越大,从而导致较为严重的冲蚀磨损;球座锥段处流道流通面积不断缩小,流场速度梯度变化最为强烈,从而导致部分砂粒脱离主流流线冲击球座锥面,产生冲蚀磨损现象。该项研究结果对球座的设计具有指导作用。     

分段压裂球座耐冲蚀性能评价

为了提高分段压裂滑套球座的耐冲蚀性,根据球座材料优选、优化后的流道结构及表面处理技术,加工了4种类型的球座试样,对不同类型的试样进行了冲蚀磨损试验,并对冲蚀后的试样进行了加压密封试验,对比分析了球座的冲蚀程度和耐压能力。分析结果表明,不同结构类型的球座试样冲蚀最严重的部位都发生在球座喉道连接处,即球座与球的密封部位;经过材料优选和结构优化的22°锥角+球弧面密封QT500-7球座,在冲蚀累计过砂200 m3后密封仍可达到70 MPa,满足现场压裂应用条件。研究结果可为与球座类似的工具设计提供依据。     

全通径滑套球座打捞机构关键技术研究

球座可提出式全通径滑套可通过球座打捞机构将各级球座一次提出井口,实现管内全通径,要求球座打捞机构轴向插入载荷小,承载能力强。为此,设计了新型高承载球座打捞机构,采用理论计算和有限元分析方法,分析了齿根面锥度和承载面角度对轴向插入载荷和承载能力的影响规律,并确定了最优参数。分析结果表明,与常规球座打捞机构相比,新型高承载球座打捞机构轴向插入载荷降低了75%,当齿根锥度为1:16时,轴向插入载荷约为2 kN,轴向极限抗拉强度达到500 kN。当承载面角度小于90°时,随着齿根锥度增大,球座打捞机构的轴向承拉能力随之增强,轴向插入载荷随之降低。高承载球座打捞机构模拟入井试验一次打捞成功,表明高承载球座打捞机构能满足现场应用要求,为提高球座打捞成功率提供了新的技术途径。      

分层压裂滑套与密封球受力分析研究

为了解决滑套卡球影响压裂残液排出和油气井正常生产的问题,开展了滑套密封筒卡球研究与分析。建立了滑套与密封球受力简化模型,对密封球在球座斜面上的受力进行了分析,给出了密封球在球座斜面上不发生卡球的条件和解卡力的计算式。指出压裂时密封球与球座发生弹性变形是密封球卡住的根本原因,密封球坐在球座斜面上可降低卡球的风险;钢密封球在球座夹角大于8.53°的球座上不会发生卡球现象,复合密封球在球座夹角大于16.70°的球座上也不会发生卡球现象;卡球时最大解卡力由压裂时最大压力及与球座和球座材料有关的系数决定。     

萨北油田注入系统运行情况及适应性分析

萨北油田开展三次采油至今,共设计完成聚合物配制站3座;设计完成聚合物注入站40座,三元试验站2座,聚表剂注入试验站1座。随着聚合物驱油工程的不断扩大,配注工艺技术已成熟可靠,满足了实际生产的需要。目前大庆油田采油三厂的注入站主要采用了一泵多井、单泵单井以及比例调节泵、一泵多井等3种注入工艺。其中,采用一泵多井的注入站23座,单泵单井的注入站17座,比例调节泵工艺的注入站3座。     

水平井裸眼分段压裂坐封球座的研制与应用

针对直井压裂使用的坐封球座结构单一、水平井中使用常规坐封球座不能满足分段压裂施工工艺的问题,研制了水平井分段压裂坐封球座。该坐封球座不仅可以实现球与球座之间的密封,坐封球座本体也可以实现自封,避免了水平段坐封球不能固定而导致整个管串不能密封的问题。在苏里格气田进行了4口井的现场应用,水平井分段压裂管柱上悬挂封隔器的坐挂、裸眼封隔器涨封及悬挂封隔器液压丢手作业均顺利完成,表明该坐封球座工作性能稳定,满足水平井分段压裂施工要求。     

京秦高速河北段三期年内开建

正北京前往秦皇岛将有新的选择,将不必再绕行京哈高速公路了。京秦高速公路遵化至秦皇岛段年内将开工建设,预计2020年建成通车。遵秦高速公路项目途经唐山遵化市、迁西县、迁安市及秦皇岛市卢龙县、抚宁区、海港区、山海关区,路线全长约166 km。设置互通式立交17座(含枢纽互通6座),特大桥5座,大桥33座,隧道18座,分离式立交38座,主线收费站1座,匝道收费站11座,服务区6处,养护工区5处。     

萨北油田污水处理过滤工艺的改进

萨北油田已建成投产污水处理站21座,分别采用石英砂(双层滤料)、核桃壳、改性纤维球过滤工艺。共有各类过滤罐269座,其中石英砂过滤罐160座,核桃壳过滤罐85座,改性纤维球过滤罐24座。污水处理站外输水质含油量综合达标率为95%,悬浮物含量综合达标率为85%。针对该油田污水处理过滤工艺存在的问题,开展了技术改进。     

附塔再沸器支承耳座的设计

在设计附塔再沸器的支承耳座时,不能不加分析地直接选用JB/T 4712.3-2007《容器支座第3部分:耳式支座》中提供的耳座型号,因两种耳座的受力模型不同,会造成耳座实际承受的不同的支座反力,应通过合理的受力分析验算耳座的承载能力。     

攀登者:记国家“973“项目首席科学家石油大学(北京)副校长金之钧教授

他不是登山健将,可他每天都在攀登着一座又一座高山——地层深处的高山,那是来自远古呼唤的高山。在这一座座“高山”上,他以诗人的情怀放声吟诵:世上无难事,只要肯登攀……     

基于返排性能的井下球座关键设计参数研究

球座密封副是石油钻采施工中常用的井下工具密封形式,尤其随着井下作业形式的多样化发展,涌现出新的应用形式.然而目前没有成熟规范的井下球座密封副设计方法,尤其对于新型球座缺乏理论指导,无法保证其返排性能.研究了封堵球的受力情况,分别针对传统单孔球座与多孔球座的解封返排性能提出了半锥角参数的设计范围,研究了施工工艺参数对球座结构设计参数的影响.结果表明：相同尺寸封堵球在传统单孔球座与新型多孔球座应用中应选择不同的球座结构设计参数,同时应考虑密封压差和返排压差的影响.     

节约能源 合理用能 提高企业能源利用效率

大庆油田物业集团现有各类机动车辆970余台，燃煤锅炉房5座，燃油锅炉房18座，型煤锅炉房5座，热力站123座。日生产1万瓶液化气充装站1座，液化气发放站37座，钢瓶监测站1座，钢瓶近30万只，幼儿园76个，管理高层民用建筑42栋。电梯96部，消防泵房6个，大型多层车库5座。服务对象约17．1万户．物业服务面积1636万平方米．供热服务面积1890万平方米，各类绿地养护87公顷，道路绿化养护187．5公里。     

往复式天然气压缩机橇座抑振分析

以长×宽为6 000 mm×3 800 mm的往复式天然气压缩机橇座设计为例,运用SolidWorks对橇座进行三维建模,导入ANSYS Workbench软件对橇座结构进行模态分析,得到橇座的固有频率和振型特征,其结果可为往复式天然气压缩机橇座的设计提供参考.     

油库：云南下一轮投资热点

2010年,云南省成品油的年需求量将达760万吨,应布有35座仓储油库。但目前,全省只有7座仓储油库,至2010年, 需要新增仓储油库28座。     

天然气压缩机装置橇座设计

海洋平台上的设备要求成橇设备的橇座在满足强度、刚性的前提下,橇座的设计要科学合理紧凑。本文以天然气压缩机装置橇座的设计为例,依据天然气压缩机成橇布置原则,通过ANSYS有限元应力分析,对橇座的设计进行了校核计算和优化。     

全通径滑套可溶球座冲蚀数值模拟优化与试验研究

针对常规投球滑套压裂级数受限、球座钻除难度大、无法实现井筒全通径等问题,开展了全通径可溶球座式滑套的研究,通过Fluent软件对全通径滑套用压裂球座进行冲蚀模拟。采用空间填充设计法对球座“凹面”结构进行参数试验,并对其进行响应面预测通过筛选法寻求参数最优值。优选石墨烯、硬质合金两种表现耐冲蚀涂层,通过冲蚀现场试验对比了两种材料的耐冲蚀效果。结果表明：经过响应面参数优化后的“凹面”结构球座平均量损失相比原模型明显降低,经过冲蚀测试发现表面硬质合金球座耐冲蚀性能优于石墨烯球座。研究成果对球座耐冲蚀磨损性能优化改进有指导意义。     

演绎营销新传奇

在北京,几十座星级加油站遍布城郊,一座座星级加油站如一颗颗璀璨的明珠展示着中国石化北京石油的风采。在这里,可以充分感受到他们“以人为本”的经营理念。     

焦炭塔裙座局部结构的处理

分析了焦炭塔的操作工况特点。在频繁的加热和冷却循环作用下,焦炭塔裙座焊缝及其附近部位受到较大的低频交变热应力作用。导致筒体与裙座连接处开裂的主要原因,是焦炭塔底部裙座和筒体结构不连续造成的。在此基础上从裙座的焊缝结构、整体结构、支座结构入手,总结了焦炭塔裙座局部结构的处理及其优化设计方案。