混凝土柱上轻钢屋盖两铰直线拱的设计

详细讨论了混凝土柱上两铰直线拱的静力分析及拱脚相对位移的影响。对于H型截面拱肋 ,提出了拱脚构造做法 ,拱肋截面验算方法以及位移限值 ,并提出了适用范围和相关的其它问题 ,供设计参考。     

等截面抛物线拱内力影响线

本文给出了计算等截面抛物线无铰拱内力影响线的全部公式,并算出了不考虑弹性压缩影响时特定截面(拱脚、l/4和拱顶)的内力M、N、V影响线值及拱脚推力H影响线值表,便于设计计算时应用.     

混凝土柱顶上钢斜梁拱的设计与施工问题

讨论了混凝土柱顶上钢斜梁拱结构的技术特点及在设计与施工方面存在的特殊问题：拱结构与梁结构的重大区别、拱脚推力释放及拱内力改变对屋面坡度的敏感性、拱脚水平位移对拱顶住移的影响、由拱结构转变成梁结构的可能性、拱脚适宜的构造形式、为克服拱脚推力释放应采用的施工措施等，可为钢结构设计与安装施工人员参考。     

拱脚带水平约束弹簧的车辐拱平面内稳定性能

针对非落地拱承受竖向荷载作用时拱脚水平约束刚度不足会产生水平位移,导致拱脚的受力性能和承载能力发生较大变化的问题,采用ANSYS有限元软件建立拱脚带水平约束弹簧的模无索拱和车辐拱有限元模型。采用数值分析方法分别对无索拱和车辐拱在全跨竖向均布荷载和半跨竖向均布荷载进行一阶弹性和弹塑性分析,研究其拱脚水平弹簧刚度幅值变化对车辐拱受力性能的影响,包括拱脚水平推力和位移的变化、沿拱轴线内力变化和分布以及平面内稳定承载性能等。结果表明:车辐拱中的拉索可以有效约束拱脚的水平位移和减小水平推力,显著提高拱整体刚度和稳定承载力; 车辐拱中的拉索可以有效限制拱脚弹簧刚度幅值的下降对车辐拱内力分布及稳定承载性能的影响; 研究成果为非落地车辐拱及拱脚支承构件的设计提供了依据。     

两铰斜梁拱的P-Δ效应计算

对不同情况下两铰斜梁拱的P-Δ效应进行计算并讨论,结果表明:P-Δ效应随构件刚度的增加而降低,随坡度的减小而增大。     

70m钢管混凝土拱桥加固技术

某70m单跨钢管混凝土拱桥因设计施工不当,致使拱脚在水平推力作用下发生39mm相对位移,拱顶最大下挠196mm。采取桥面卸载、张拉临时水平系杆、加固桥台基础、重新设计施工桥面系等加固措施,达到设计要求。     

竖向荷载下弹性支承直墙拱反弯点理论分析

在工程实践中,直墙拱应用较多。由于拱脚位移的存在,合理假设拱脚约束为转角约束、竖向约束和水平弹性约束,应用力法推导出了在弯矩、剪力和轴力共同作用下直墙拱沿弧长的弯矩公式。研究了竖向均布荷载、竖向三角形荷载和竖向集中力荷载作用下,直墙拱沿弧长的弯矩分布及反弯点形成的规律;发现在3种荷载作用下,使得拱脚弯矩为零时的圆心角依次减小。取弹簧支座刚度为等效的下端固支、上端允许水平位移的直墙的抗推刚度,得出了随着直墙高度增加,圆弧拱拱顶弯矩增大而拱脚弯矩减小的变化规律。在直墙拱的设计中,建议选取合适的直墙高度和使得圆弧拱拱脚弯矩为零的圆心角大小,从而有利于提高结构抗弯承载力及拱脚抗剪承载力。     

安徽蚌埠涡河三桥钢管拱体系纵向预应力张拉的施工

钢管拱拱桥在荷载作用下，拱肋的拱脚对拱座所施加的力大致可以分解为水平推力、竖向力及弯矩三部分。其中，竖向力由拱座下支座反力平衡，弯矩由拱端锚固块上竖向预应力钢筋对拱脚处产生的弯矩所平衡，水平推力最终由永久纵向预应力钢束平衡，从而达到整个拱桥的内力体系受力平衡。然而，施工过程中在未张拉永久纵向预应力钢束之前，水平推力将对支座支点处产生弯     

稳定拱肋对主拱肋力学行为影响的试验研究

在多点竖向荷载作用下以及不同稳定拱肋倾角时研究了斜靠式圆弧拱结构主拱肋的力学行为。通过试验得到了斜靠式拱结构主拱肋的竖向位移、侧向位移以及应变,分析了多点竖向荷载作用下稳定拱肋倾角对斜靠式拱结构主拱肋位移和应变的影响。试验结果表明,稳定拱肋倾角对斜靠式拱结构主拱肋的力学行为具有显著影响,主要表现为:稳定拱肋倾角对斜靠式拱结构主拱肋的横向位移影响比对纵向位移影响大;随着稳定拱肋倾角的增加,斜靠式拱结构主拱肋的拱顶截面上部应变减小;而斜靠式拱结构的承载能力随稳定拱肋倾角的增加而增强。     

钢管混凝土拱梁组合桥拱脚构造设计及应力计算分析

浙江省杭州市320国道大桥为单跨161 m钢管混凝土拱梁组合桥,详细介绍了该桥拱脚构造设计特点、施工临时铰构造和拱脚混凝土防裂措施,采用ANSYS软件建立了拱脚实体有限元模型进行局部应力计算分析。分析结果表明,拱脚主拉应力、主压应力基本满足规范要求,局部应力集中区域超出了规范限值,根据应力分析结果对拱脚进行了优化设计,分析成果可为同类桥梁设计提供参考。     

拱架现浇拱圈混凝土拱桥的合理施工程序与方法

针对目前确定拱架现浇拱圈混凝土浇筑顺序主要考虑拱架变形而未考虑结构应力的现状,以贵州甘河沟大桥主桥为工程背景,结合其原施工方案初步确定了分环分段位置,利用MIDAS软件对拱架现浇拱圈混凝土的施工全过程进行仿真分析,综合考虑拱架变形和结构应力,通过多方案计算对比确定了合理的最优浇筑方案:第1环混凝土浇筑顺序为先拱脚段再拱顶段最后中间段;第2环混凝土浇筑顺序为先拱顶段再拱脚段最后中间段;第3环混凝土拱顶、拱脚和中间段均再细分成2部分,浇筑顺序为先依次施工拱顶段、中间段和拱脚段第1部分,而后再依次施工拱顶段、拱脚段和中间段第2部分;拱上建筑浇筑顺序为从拱顶向拱脚依次施工。拱架变形和结构应力的实测值与理论值总体上吻合较好,表明该程序与方法合理可靠。     

单江混凝土拱坝坝肩向斜结构抗滑稳定计算分析

单江拱坝右坝肩存在一个向斜岩体结构,在拱坝推力作用下,有可能滑动破坏.利用有限元计算坝基、坝肩的渗流场以及拱坝传递到坝肩的推力,在此基础上利用三维极限抗滑稳定计算方法,计算在各种工况情况下,向斜结构的抗滑稳定安全系数;并利用锚索对滑动体进行加固,计算满足规范要求的抗滑稳定安全系数所需要的锚索数量,以及计算分析锚索施加角度对抗滑稳定的影响.所得结果为该向斜岩体结构的抗滑设计提供了理论依据.     

昆山玉峰大桥-首座大跨度无推力斜靠式拱桥的设计研究

斜靠式拱桥外形独特、新颖 ,是颇有竞争力的城市景观桥型。但是目前已建成的斜靠式拱桥多为有推力体系 ,不适合我国江浙一带的软土地基 ,本文提出无推力斜靠式拱桥体系 ,并以昆山玉峰大桥为例 ,就其概念设计、力学性能、细部构造、施工过程等关键性技术问题展开讨论 ,旨在使斜靠式拱桥体系的设计得到进一步优化     

边坡工程中抗滑桩合理桩间距的探讨

在对边坡工程中抗滑桩间土拱效应分析的基础上,提出应以桩间静力平衡条件、跨中截面强度条件以及拱脚处截面强度条件共同控制来确定桩间距。得到了较为合理的桩间距的计算公式,定量地说明了在其它因素不变的情况下,桩间距随桩后土体粘聚力或内摩擦角的增大而增大,却随着桩后坡体推力的增大而减小。最后以工程实例说明了桩间距的计算过程,并得到了比较合理的计算结果。     

有推力拱桥台后预顶技术蠕变效应分析

台后预顶技术是指为了减少拱桥桥台水平位移而在拱桥施工过程中预先在桥台台后进行预顶的一项技术。通过预顶,使拱脚及群桩基础向河心侧预偏一定位移,从而改善主拱圈结构受力,以及增大群桩基础抗水平推力的能力;同时使阻滑板抗推结构向台后预位移,从而增强了阻滑板抗推能力的发挥。土体蠕变效应是影响该技术使用效果的主要因素,本文主要针对土体蠕变效应问题进行研究。研究过程中,通过监测阻滑板和桥台位移,得到拱桥阻滑板基础下土体蠕变位移值;并采用Burgers体模型拟合观测数据,预测未来土体蠕变量,计算阻滑板剩余推力。研究结果表明,阻滑板剩余的水平推力较大。从现有研究结果来看,台后预顶技术运用于该类型拱桥效果较好。     

土层水平卸荷拱的形成条件

分析了边坡柱板支挡体系中水平卸荷拱形成的条件，导出了水平卸荷拱的形成与柱宽、柱间距、土层参数c和ψ值、柱与土的摩擦系数、水平推力之间的关系，为设计人员提供了确定柱间距与柱宽的定量计算方法，经过初步应用，效果较好。     

新桐山大桥静载试验分析

福鼎新桐山大桥主桥为51m+75m+51m三跨连拱的下承式钢管混凝土刚架系杆拱。该桥拱肋截面除拱脚段外采用与传统哑铃形截面不同的新型哑铃形截面。这种截面两管之间用钢腹板和H型钢加劲并且腹腔内不充填混凝土,避免了传统哑铃形截面施工中容易出现的钢管与腹板焊缝处开裂的问题。本文简要介绍了该桥建成后的静载试验和理论分析。在理论分析中哑铃形截面计算采用修正的格构柱法[2],计算结果与实测结果吻合良好。     

节理化顶板及其稳定性问题研究

采场顶板被高倾角平行节理切割后容易形成所谓的节理梁(Voussoir bcam)结构,这样一种结构是以压力拱形式来维持静力平衡的．当拱端产生的拱推力过大时，不但这种结构本身岩体有可能产生挤破坏，而且会给相邻顶板施加一个很大的抽向水平荷裁。使得和邻顶板岩体有可能产生突然破坏。形成灾害性地压．本文详细研究了节理岩梁的拱推力，定量分析了这种拱推力对相邻顶板稳定性的影响．