陶瓷过滤器脉冲反吹系统引射性能的实验测定（Ⅰ）：喷吹气体？…

采用热线风速铁瓷过滤器脉冲反吹喷同口的流场得以了喷吹气体流量,分析了喷吹压力和脉冲宽度对喷吹气体流量的影响。实验结果吹气体流量随喷吹压力的增加而显著增加,而脉冲宽度的增加对喷吹气体流量的影响较小,只是增加了所体喷吹持续时间。同时证明由热线风速仪测得的一次脉冲反映的压缩气体耗量与将储气罐排气过程简化为绝热排气过程所计算出的结果非常吻合,推荐采用绝热排气过程估算压缩气体耗量。     

陶瓷过滤器脉冲反吹系统引射性能的实验研究(Ⅱ)——动态引射比的测定与分析

通过测定陶瓷过滤器引射器喉管处的瞬态流场得到了脉冲反吹过程中引射气体流量随时间的变化规律 ,分析了喷吹压力和脉冲宽度对引射气体流量的影响。依据喷吹气体流量的实验结果 ,得到了不同喷吹距离时的动态引射比随时间的变化规律。结果表明 ,喷吹距离是影响引射性能的一个重要参数。     

陶瓷过滤器脉冲反吹系统引射性能的实验研究（Ⅱ）：动态引射？…

通过测定陶瓷过滤器引射器喉管处的瞬态流场得到了脉冲反吹过程中引射气体流量随时间的变化规律,分析了喷吹压力和脉冲宽度对引射气体流量的影响。依据喷吹气体流量的实验结果,得到了不同喷吹距离时的动态引射比随时间的变化规律。结果表明,喷吹距离是影响引射性能的一个重要参数。     

陶瓷过滤器脉冲反吹系统引射性能的实验测定(Ｉ)——喷吹气体流量的测定和分析

采用热线风速仪测,量陶瓷过滤器脉冲反吹喷嘴出口的流场得到了喷吹气体流量,分析了喷吹压力和脉冲宽度对喷吹气体流量的影响。实验结果表明,喷吹气体流量随喷吹压力的增加而显著增加,而脉冲宽度的增加对喷吹气体流量的影响较小,只是增加了气体喷吹持续时间。同时证明由热线风速仪测得的一次脉冲反吹的压缩气体耗量与将储气罐排气过程简化为绝热排气过程所计算出的结果非常吻合,推荐采用绝热排气过程估算压缩气体耗量。     

陶瓷过滤器滤管脉冲反吹过程的流动特性

在由三根陶瓷滤管组成的实验装置上 ,利用热线风速仪对脉冲反吹时滤管外瞬态流场进行了测定 ,分析了喷吹压力、脉冲宽度、过滤气速和喷吹距离对滤管外流场的影响。随着离开滤管距离的增加 ,喷吹速度和回流速度逐渐减小。结果表明 ,回流现象和喷吹气流沿轴向的不均匀性是影响过滤器脉冲反吹性能的重要因素     

陶瓷过滤器脉冲反吹全过程的瞬变流场计算

采用二维轴对称非稳态流动模型对陶瓷过滤器脉冲反吹全过程中滤管内外的瞬变流场进行了数值模拟,所计算的滤管外径向速度波形与实验测定结果基本吻合,给出了从正常过滤过程到脉冲反吹结束的全过程中引射区域和滤管内速度场及温度场的变化, 分析了反吹气体温度对滤管内温度分布的影响.模拟结果表明,过滤器的操作温度与反吹气体温度差提高,会加剧滤管轴向方向脉冲清灰不均匀性.     

陶瓷过滤器脉冲反吹系统的流场的数值模拟

In the commercial utilization of rigid ceramic filters, the performance of pulse cleaning has crucial effects on the long-term stable operation. In order to get a clear insight into the nature of this cleaning process and provide a solid basis for industrial applications, the flow in ceramic candle filter was investigated. The flow in the pulse-jetspace and inside the ceramic candle is regarded as two- dimensional, unsteady, compressible flow, and numerical simulation is carried out by computational fluid dynamics. The numerical predictions of flow field are in good agreement with the experimental measurements. Effects of the candle diameter, the separation distance between the nozzle and the candle injector and the length of the candle on the flowfield have been numerically analyzed to provide the basis for the optimum design of the pulse cleaning system.     

行列式刚性陶瓷过滤器脉冲反吹系统中的压力特性

利用高频动态压力传感器测定脉冲反吹系统中各位置的压力特性,研究了反吹压力和喷嘴孔径对压力特性的影响,提出了解决反吹不均匀的设计方案,采用过滤循环实验进行验证. 结果表明,采用相同孔径的喷嘴时,喷吹管内、喷嘴出口及过滤管内的压力特性存在较大差异,各喷嘴的反吹不均匀性随反吹压力升高而增大,反吹强度随喷嘴孔径增大而减小,喷吹管内的静压沿喷吹方向逐渐增大. 沿喷吹方向将喷嘴孔径递减能改善反吹不均匀的状况,喷嘴截面积与喷吹管截面积之比s/S对脉冲反吹均匀性的影响较大,s/S=48%~55%较佳.     

陶瓷过滤器脉冲反吹时滤管外压力波形的测定与分析

利用压电式压力传感器测定了滤管外的压力波形,分析了喷吹压力、脉冲宽度等因素对滤管外压力的影响。实验结果表明,在脉冲反吹时滤管外附近区域的压力波衰减轻快,而离滤管壁一定距离后压力波则在过滤器内均匀传播。同时证明在脉冲及吹过程中,集气室对相邻滤管间相互影响具有重要作用。     

操作参数对陶瓷过滤管脉冲反吹清灰过程的影响

在由单根陶瓷过滤管组成的实验装置上,利用U形管压差计及压阻式压力传感器分别测定了过滤含粉煤灰气体时滤管内外压差和脉冲反吹时滤管内的瞬态压力. 结果表明,在进入连续稳定循环过程后,单根滤管在各个循环的清灰效率仍存在较大的波动.在过滤参数不变而仅改变反吹参数的情况下,可依据反吹压力波形正压峰值来判断清灰效率的优劣. 同时分析了重要操作参数对反吹压力波形及清灰效率的影响. 指出脉冲宽度对清灰效率几乎没有影响;在满足清灰要求的前提下,再提高反吹压力对清灰并没有明显的改善效果;而过高的过滤速度对清灰效率极为不利,会导致过滤循环操作无法正常进行.     

脉冲喷吹参数对陶瓷膜管过滤器过滤性能的影响

陶瓷膜管在高温条件下具有优良的性能,采用陶瓷膜管过滤器对脉冲喷吹参数对陶瓷膜管过滤器过滤性能的影响进行了研究。结果表明,过滤速度、脉冲压力、脉冲宽度等参数对陶瓷膜管过滤器内金属矿粉的过滤效率影响不大,过滤效率基本维持在99.9%以上。但过滤速度对陶瓷膜管过滤器的压降影响十分显著,当过滤速度低于1.5 m/min时,20 ms的脉冲宽度和0.4 MPa的脉冲压力可以满足陶瓷膜管的再生要求;当过滤速度达到2 m/min时,20 ms脉冲宽度和0.5 MPa脉冲压力或30 ms脉冲宽度和0.4 MPa脉冲压力可以满足陶瓷膜管再生要求。     

联箱式陶瓷滤管排的脉冲喷吹系统的研究

对共用一个喷嘴和引射器的联箱式陶瓷滤管排的喷吹性能进行了实验研究并得出结论,认为扩压管式引射器动态性能优于文氏管引射器和直管引射器,且喷嘴至引射器有一最佳距离     

氧气流量和溅射功率对脉冲直流磁控溅射制备Nb2O5薄膜性能的影响

采用非对称双极性脉冲直流磁控溅射系统在玻璃衬底上制备了Nb_2O_5薄膜,重点研究了O_2流量和溅射功率对薄膜结构、成分、形貌和光学性能的影响。XRD结果表明:所有制备的薄膜均为非晶结构;XPS用于分析不同O_2流量下沉积的薄膜表面Nb的化学状态,O_2流量达到4.0 sccm以上才能得到满足化学计量比的Nb_2O_5薄膜;AFM结果显示:随着O_2流量的增加,薄膜表面更加平滑、均匀,而溅射功率为80 W时所制备的Nb_2O_5薄膜表现出最大的表面粗糙度大约为1.59 nm;光学结果表明,随着O_2流量增加,可见光区的平均光学透过率逐渐增大,但溅射功率超过40 W,溅射功率对薄膜可见光区的透过率影响很小;此外,通过改变O_2流量和溅射功率,可以很好地调节薄膜的折射率,从而更加便于消影玻璃中光学介质膜系的设计与生长。     

多孔陶瓷的制备、性能及应用:(Ⅰ)多孔陶瓷的制造工艺

多孔陶瓷的制备方法很多 ,其成孔机理主要有机械挤出、颗粒堆积、成孔剂、发泡、多孔模板、凝结结构成孔。本文根据成孔机理的不同综述了多孔陶瓷的制备工艺最新研究进展。     

Sm掺杂对Ba_4La_(19.33)Ti_(18)O_(54)陶瓷结构和介电性能的影响分析

主要研究了不同Sm掺杂浓度对Ba4La19.33Ti18O54陶瓷的微波介电性能和微观结构的影响。首先利用常规固相反应技术制备了Sm含量y分别为0.0,0.1,0.3,0.5和0.7的五种Ba4(La1-ySmy)9.33Ti18O54陶瓷样品;室温下在0.3～3.0GHz频率范围内,利用网格分析仪测量了这些样品的介电常数和介电损耗因子;结果表明随着Sm掺杂含量的增大,样品介电损耗明显减小,而介电常数只有微小减少。当Sm掺杂含量y=0.5时,样品的介电性能最好。此外,还利用X射线衍射仪和扫描电子显微镜研究了样品的微观结构及随微波介电性能的变化。     

稀土氧化物对Na_(0.5)Bi_(0.5)TiO_3基无铅压电陶瓷结构和性能的影响

综述了稀土氧化物在Na0.5Bi0.5TiO3(BNT)基无铅压电陶瓷中的应用现状和发展前景,并阐述了稀土氧化物在BNT基无铅压电陶瓷中的作用机理。     

(K_(0.5)Na_(0.5))NbO_3-CaZrO_3基无铅压电陶瓷的相结构和压电性能研究

采用传统陶瓷工艺制备了(1-x)(K0.5Na0.5)NbO3-xCaZrO3(简称KNN-CZ)无铅压电陶瓷。分析了陶瓷样品的相结构组成。测试结果表明:所有陶瓷样品均为钙钛矿相,未发现其它晶相。随着CaZrO3含量的增加,(1-x)KNNxCZ陶瓷的相结构由正交相转变为四方相,最后变为立方相。研究了不同CaZrO3含量对压电性能的影响,实验表明:当CaZrO3含量为0.05mol时,压电常数d33和径向机电耦合系数kp分别达到了最大值196pC/N和0.35。(1-x)KNNxCZ(x=0.05)陶瓷的压电性能展现了良好的温度稳定性和经时稳定性,这些结果表明(1-x)KNN-xCZ(x=0.05)陶瓷是一种优良的无铅压电备选材料。     

Mn离子掺杂对Ba_(0.2)Sr_(0.8)Zr_(0.18)Ti_(0.82)O_3陶瓷烧结和电学性能的影响

采用溶胶凝胶法制备x Mn-Ba0.2Sr0.8Zr0.18Ti0.82O3(BSZT)(x=0mol%、1mol%、2mol%、3mol%)的陶瓷粉末,以传统工艺制备Mn离子掺杂的BSZT陶瓷。研究Mn离子掺杂浓度对BSZT陶瓷烧结特性、物相结构、介电性能、击穿场强以及储能密度的影响。结果表明,Mn离子掺杂降低了BSZT陶瓷的烧结温度,同时降低其介电常数以及介电损耗,提高了击穿场强和储能密度。在1400℃下烧结的2mol%Mn离子掺杂BSZT陶瓷较未掺杂BSZT陶瓷的烧结温度降低了100℃,相对密度为96.3%;1 k Hz处介电常数约为497、介电损耗为3.6%;最大击穿场强为12.595 k V/mm;最大储能密度为0.374 J/cm3。     

LaMeAl11O19(Me=Cu,Zn)陶瓷体材料的抗CMAS性能研究

随着燃气涡轮机的应用温度不断提升,陶瓷材料的抗CaO-MgO-Al₂O₃-SiO₂(CMAS)性能越来越重要。通过X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)等测试方法,研究了LaMeAl₁₁O₁₉(Me=Cu,Zn)陶瓷体材料在不同温度和时间条件下的抗CMAS腐蚀行为。结果表明,LaZnAl₁₁O₁₉(LZA)和LaCuAl₁₁O₁₉(LCA)体材料的腐蚀产物都包括透辉石(Ca(Mg,Al)(Si,Al)O₇)和钙长石(CaAl₂Si₂O₈)。随着腐蚀温度的提高和时间的延长,腐蚀深度增加,Ca(Mg,Al)(Si,Al)O₇逐渐转变为CaAl₂Si₂O₈。LZA和LCA体材料的CMAS腐蚀可以用“溶解-析出”机制解释。体材料逐渐溶解到CMAS中,形成Ca(Mg,Al)(Si,Al)O₇,进而逐渐转变为CaAl₂Si₂O₈,使难以结晶的透辉石相转变为易结晶的钙长石相。La原子为析晶的晶核,CMAS玻璃相与体材料之间存在界面能,这些因素共同促进了CaAl₂Si₂O₈在CMAS内部以及两者的界面处析出厚板状晶体。     

La_2O_3掺杂(Bi_(0.5)Na_(0.5))_(0.94)Ba_(0.06)TiO_3陶瓷的介电和压电性能的研究

用固相反应法制备La2O3掺杂的铁电陶瓷(Bi0.5Na0.5)0.94Ba0.06TiO3(BNBT6)。X射线衍射曲线表明掺杂0-0.6wt%La2O3的BNBT6为钙钛结构。研究了La2O3掺杂对BNBT6陶瓷介电性能和压电性能的影响。结果表明La2O3掺杂量为0.3wt%的BNBT6陶瓷综合性能最佳,其中介电常数为1981.4,介电损耗为0.0625和压电常数为145pc/N。SEM图象表明La2O3掺杂提高了陶瓷的致密度。