加入Al-5Ti-B细化剂和Al-2Zr-Sc中间合金后铝锌镁合金的组织和拉伸性能

在单独或复合添加Al-2Zr-Sc中间合金和Al-5Ti-B细化剂的条件下对铝锌镁合金进行细化处理,研究了不同细化条件下铸态铝镁锌合金的显微组织和力学性能。结果表明:单独加入质量分数为0.4%的Al-2Zr-Sc中间合金或Al-5Ti-B细化剂都可以细化铝镁锌合金的晶粒,且加入Al-2Zr-Sc中间合金后有Al3(Sc,Zr)相析出,提高了合金的抗拉强度;复合添加质量分数均为0.2%的Al-2Zr-Sc中间合金和Al-5Ti-B细化剂后,晶粒的细化效果最优,相比于基体合金,平均晶粒尺寸减小了20μm,抗拉强度提高了32%,这主要是细晶强化和析出强化共同作用的结果;晶界处长杆状第二相的存在导致复合细化合金的伸长率比单独细化合金的低。     

Al—Ti—B中间合金对AZ91D镁合金的晶粒细化工艺的研究

研究了不同工艺条件下Al—Ti—B中间合金对AZ91D镁合金的细化效应。结果表明,Al—Ti—B中间舍金对AZ91D合金有良好的细化效果。当加入中间合金达到0．3％（质量分数）,在750℃的浇注温度下保温30min后浇注时,AZ91D合金平均晶粒尺寸由422μm变为78μm,综合细化效果达到最好。     

大应变轧制Mg-Al-Sn合金板材的微观组织与力学性能

通过对Mg-3Al-1Sn合金(AT31)进行挤压以及后续的单道次大应变量轧制变形,得到强度和塑性兼备的新型变形镁合金板材。组织分析表明,AT31合金中析出了一定数量的Mg17Al12相和Mg2Sn相,挤压态合金经轧制之后晶粒均得到有效的细化,因此合金的强度显著提高。经250℃低温轧制后,AT31合金的晶粒尺寸细化最明显,单道次约58%应变量之后晶粒尺寸约4.72μm;随着应变量提升至约66%,AT31合金的晶粒尺寸略有长大,约4.94μm。经300℃下轧制之后,最低晶粒尺寸可达到约5.58μm;同样,随着应变量的增加,晶粒尺寸先显著降低后有所上升。与此对应,这与拉伸所测的屈服强度变化规律完全一致的,即符合经典的细晶强化理论。经过250℃温度下的单道次约58%大应变量轧制变形后,Mg-3Al-1Sn合金板材的抗拉强度及伸长率匹配性最优,屈服强度约185 MPa,抗拉强度约256 MPa,伸长率约29.2%,具备优异的强塑性兼备特性。鉴于此,Mg-Al-Sn合金在工业中有着广阔的应用潜力。     

A1-Ti-B中间合金对AZ91D镁合金的晶粒细化工艺的研究

研究了不同工艺条件下Al-Ti-B中间合金对AZ91D镁合金的细化效应.结果表明,Al-Ti-B中间合金对AZ91D合金有良好的细化效果.当加入中间合金达到0.3%(质量分数),在750℃的浇注温度下保温30 min后浇注时,AZ91D合金平均晶粒尺寸由422 μm变为78 μm,综合细化效果达到最好.     

超声波对AZ31B镁合金凝固组织和力学性能的影响

在铸造过程中引入超声场制备出了AZ31B镁合金铸锭,研究了超声波对镁合金凝固组织及轧制后性能的影响。结果表明:在铸造过程中施加超声场,能显著细化AZ31B镁合金铸锭的晶粒,其平均粒径由未加超声场时的250～350μm减小至120μm左右;施加超声场还能促进第二相的析出,强化基体相,提高材料的强度;将铸锭轧制成3.0 mm厚板材后镁合金的抗拉强度和屈服强度分别提高了18.6%和25.8%,而伸长率变化不明显。     

Mg-9Al-0.5Zn-0.1Be-XCa合金的组织和力学性能研究

研究了Be和Ca元素对Mg-9Al-0.5Zn合金显微组织和力学性能的影响。结果表明：在Mg-9Al-0.5Zn镁合金中添加0.1Be导致合金组织粗化和力学性能下降,同时在晶粒内部形成粒状γ相(Mg17Al12)。在此基础上添加Ca可以使合金组织细化,且含量越高,细化效果越明显。Mg-9Al-0.5Zn-0.1Be-0.5Ca合金具有较高的综合力学性能,但是进一步增加Ca含量导致合金常温力学性能下降。由于A12Ca相良好的高温强化作用,因此当Ca含量小于1％时,Mg-9Al-0.5Zn-0.1Be-XCa合金具有较高的高温强度,进一步增加Ca含量会增大合金脆性。     

Mg—9Al—0.5Zn—9.1Be—XCa合金的组织和力学性能研究

研究了Be和Ca元素对Mg-9Al-0.5Zn合金显微组织和力学性能的影响。结果表明：在Mg-9Al-0.5Zn镁合金中添加0.1Be导致合金组织粗化和力学性能下降,同时在晶粒内部形成粒状γ相（Mg17Al12）。在此基础上添加Ca可以使合金组织细化,且含量越高,细化效果越明显。Mg-9Al-0.5Zn-0.1Be-0.5Ca合金具有较高的综合力学性能,但是进一步增加Ca含量导致合金常温力学性能下降。由于Al2Ca相良好的高温强化作用,因此当Ca含量小于1％时,Mg-9Al-0.5Zn-0.1Be-XCa合金具有较高的高温强度,进一步增加Ca含量会增大合金脆性。     

Al-Ti和Al-Ti-C中间合金对消失模铸造AZ91镁合金显微组织的影响

A l-Ti和A l-Ti-C中间合金对消失模铸造AZ91镁合金组织的试验研究表明,与常用变质剂C2C l6相比,加入A l-Ti和A l-Ti-C中间合金对消失模铸造AZ91镁合金具有更好的组织细化效果和更高的力学性能,而加入A l-Ti-C中间合金的作用效果最佳。A l-Ti-C及A l-Ti中间合金的加入提高了共晶反应的离异化程度,晶界上的β相由连续网状变为不连续块状和孤立的粒状结构且分布均匀。A l-Ti-C中间合金对消失模铸造AZ91镁合金晶粒细化是其晶粒生长抑制作用和引入形核质点综合作用的结果。     

钇元素及固溶处理对AZ31镁合金组织和性能的影响

通过力学性能检测、SEM和XRD分析,研究了钇元素及固溶处理对AZ31镁合金组织和性能的影响,并分析了其断裂方式。结果表明:稀土钇元素能够细化铸态α-Mg基体组织,对镁合金具有较好的细晶强化作用;钇元素和铝元素形成的Al2Y化合物,在细化晶粒的同时均匀分布于晶界处,可强化晶界,提高合金的力学性能;钇元素质量分数为1.0%时,合金的力学性能最佳;进行440℃×10h的固溶处理能使加入0.5%(质量分数)钇元素的合金组织最为均匀;加入钇元素后,合金以韧性断裂和准解理断裂相结合的方式断裂。     

Mg-6Al-2Sr-xY镁合金的显微组织和力学性能

采用氩气保护的方法制备了Mg-6Al-2Sr-xY镁合金,研究了钇含量对该合金显微组织和力学性能的影响,探讨了锶和钇在合金中的存在形式。结果表明:加入适量的钇能使该合金的铸态显微组织明显细化,锶和钇在合金中主要以Al4Sr、Al2Y和Al3Y形态存在,Al4Sr相呈骨骼状分布于晶界处,Al2Y和Al3Y呈颗粒状主要在晶内析出;合金的力学性能随着钇含量的增加呈现先上升后下降的趋势,当钇质量分数为1.5%时,与Mg-6Al-2Sr镁合金相比,该合金的抗拉强度提高了20.6%,屈服强度提高了24.6%,伸长率提高了52.9%。     

镁合金表面化学镀镍-磷合金稳定剂的选用

研究了KI、KIO3、PbAc2、KIO3+PbAc2和KIO3+硫脲五种稳定剂对镁合金表面化学镀镍-磷合金镀液的稳定性、镀层的表面形貌及性能的影响,并优选出适合于镁合金表面化学镀镍、磷合金镀层的最佳稳定剂。结果表明:随着稳定剂的加入,镀液的稳定性得到了改善,但不同种类稳定剂对镀液的稳定效果不同;二元复合稳定剂所得镀层的表面形貌、质量优于单一稳定剂的;根据镀层的性能,确定出KIO3+硫脲稳定剂是本试验条件下的最佳稳定剂。     

钛合金及高温合金的小直径深孔加工

针对钛合金和高温合金这类难加工材料的切削加工特点，对在这2种材料上钻削加工小直径深孔零件中所涉及到的钻削系统、刀具设计以及工艺措施等问题进行了分析研究，并例举了一些典型的加工实例，分析了加工效果。     

多元微合金化铜基形状记忆合金的超弹性及超塑性性能研究

用多组无微量合金元素Ti、B、Ce、Nb和Zr细化铜锌铝形状记忆合金的晶粒，改善了合金的加工性能、力学性能和形状记忆效应，联合添加Ti、B和Ce，其伪（超）弹性应变值在250℃温度下可稳定在4.5％左右;在500～750℃的温度下具有δt=112％～200％的良好超塑性性能，展示了良好的热加工性能。     

电镀铅锡锑巴氏合金

介绍了在铜基体和铝合金基体上电镀铅锡锑三元合金的工艺条件、镀液组成及其电镀参数。得到了含锡4％～21％，含锑4％～17％结晶细致的Pb-Sn-Sb三元合金镀层，可代替传统价格昂贵的整体浇铸式轴承合金，节约了耐磨轴瓦的材料成本和加工成本。     

锌铝合金的钎焊研究

对锌铝合金的钎焊性进行了分析，对ZnCl2-NH4Cl-KF钎剂的去膜机理以及Cd-Sn-Zn钎料各组分的作用进行了阐述；分析了锌铝合金钎焊接头的力学性能、组织和成分；并对钎焊接头进行了无损检测。试验结果表明：用自制的Cd-Sn-Zn钎料和ZnCl2-NH4Cl-KF钎剂．经320℃加热和15min保温，对锌铝合金进行炉中钎焊，其钎焊接头抗拉强度为116.3MPa，抗剪强度为96MPa；接头中生成了新相，存在着(220)Mg2Cu6Al5//(010)Cd的相结构。     

铝合金铸件的浸润方法

助力器是重型汽车上较重要的部件。其壳体采用ZL１１２A压力铸造，要求能承受０．８MPa～３MPa的压力。为弥补壳体毛坯因铸造产生砂眼和针孔等缺陷，采取了铸件浸润方法，对铸件进行堵漏，现介绍如下：襪堵漏液体的配制由于助力器壳体的结构复杂，且年产量在７万件。考虑到经济性等因素，我们经多次的实践和摸索，制定了堵漏液的配方和配制方法。（１）配方比例如下水玻璃１０００g；二氧化锰２１g；氧化锌１０g；硼砂２g。（２）配制方法①以水玻璃重量为主，其它配料重量依比例配制，每２００件配２０００g水玻璃。②将二氧化锰、硼砂…     

钛合金材料的切削加工

钛合金材料的切削加工,历年是从事机械制造的技术人员感兴趣的问题。笔者根据多年的实践,整理出一套实用的加工方法。本文得出的结论及实际数据可供钛合金材料的切削加工部门参考。     

铝合金车体的设计

介绍了设计铝合金车体的车体结构形式、挤压型材断面形式、车体材料的确定原则,并介绍了焊缝的设计原则及工艺参数.     

CuNiBeSiRE合金强化工艺研究

研究了固溶、时效及冷变形后时效等工艺对CuNiBeSiRE合金组织和性能的影响。研究表明，该合金经930℃固溶1．5h 30％冷变形 490℃时效3h炉冷处理，具有高的强度、导电率和软化温度，且其物理性能和力学性能达到较佳的配合，达到了原定技术指标，满足了服役条件苛刻的汽轮发电机组转子槽楔的使用要求。     

铸造镍基合金切削加工

铸造镍基高温合金Ｋ４１８是一种难加工材料，为解决某厂增压器蜗轮轴的切削难题，作者采用多种刀具材料，对Ｋ４１８材料作了大量的切削试验。结果表明，在本试验条件下硬质合金刀具ＹＤ１５、ＹＧ８９１３切削效果最佳；陶瓷与ＣＢＮ刀具的韧性不足，边界磨损十分严重．