熔融还原型熔体与Al2O3—C质耐火材料的相互使用

采用旋转法研究了不同条件下熔融原型熔体与Ａｌ２Ｏ３－Ｃ质耐火材料间的化学作用规律和相互作用机制及结构变化。结果表明，熔渣中ＦｅＯ和耐火材料的碳作用产生脱碳是耐火材料侵蚀的关键环节。尔后形成的低熔点化合物使耐火材料继续侵蚀，添加ＺｒＯ２可提高耐火材料的抗侵蚀能力。     

ZrB2在含碳耐火材料中的行为及影响

ＺｒＢ＿２在含碳耐火材料中的行为及影响［日］山口明良等１前言ＭｇＯ－Ｃ质及Ａｌ＿２Ｏ＿３－Ｃ质等含碳耐火材料由于同时具备优良的抗侵蚀性和抗热震性，近年来发展很快。但由于存在高温下易被氧化而强度减弱这一缺点，有待进一步改进。作为对策，最有效的方法之一是...     

结晶器保护渣对浸入式水口蚀损的影响

为了阐明浸入式水口在保护渣线周围使用的ＺｒＯ２－石墨质耐火材料的蚀损机理，进行了多种保护渣在感应电炉内的侵蚀试验，结果表明，随着保护渣粘度的降低或「Ｆ－」含量的增高，ＺｒＯ２－石墨质耐火材料蚀损严重，ＺｒＯ２－石墨质耐火材料的 倾向可以用构成保护渣化学发的阴－阳离子引力Ｉ计算的碱度值Ｂｉ解释，通过对试验后试样显微结构的观察，发现保护渣中低粘性组分侵入砖组织，使ＺｒＯ２颗粒细碎化，促进ＺｒＯ２－石墨     

多相四钼酸铵的热分解

通过高温Ｘ射线衍射分析，研究了一种多相四铂酸铵在不同煅烧条件下的热分解过程。发现不同物相的四钼酸铵按以下步骤进行热分解反应：（ＮＨ＿４）＿２Ｍｏ＿４Ｏ＿（１３），β－（ＮＨ＿４）＿２Ｍｏ＿４Ｏ＿（１３）和（ＮＨ＿４）＿２Ｍｏ＿４Ｏ＿（１３）·２Ｈ＿２Ｏ→（ＮＨ＿４）＿２Ｍｏ＿（１４）Ｏ＿（４３）→（ＮＨ＿４）＿２Ｍｏ＿（２２）Ｏ＿（６７）→ＭｏＯ＿３。在空气气氛中，四钼酸铵发生热分解反应生成ＭｏＯ＿３，而在密闭气氛中，同时发生四钼酸铵的热分解反应和ＭｏＯ＿３的还原反应，除ＭｏＯ＿３外，还有部分ＭｏＯ＿２生成。     

含炭耐火材料抗碱侵蚀机制及探讨

探讨了铝炭系列，包含ＳｉＣ、ＺｒＯ２、Ｓｉａｌｏｎ耐火材料碱侵蚀机制，分析了其结构与性能影响因素。     

绝热性好、耐侵蚀的连续铸钢水口

绝热性好、耐侵蚀的连续铸钢水口日本品川耐火材料公司生产的这种连铸机水口有下列两种耐火材料：（１）多孔Ａｌ２Ｏ３料（粒度０．１～１．０ｍｍ，孔隙尺寸１０～５０μｍ）２０％～６０％，易热压结的Ａｌ２Ｏ３料（如煅烧Ａｌ２Ｏ３料）１０％～３０％，石墨２０ｗｔ...     

关于等离子法制钛白实验分析数据合理性的解析

本文导出了过氧Ｏ＿Ｅ与测量ＶＯ＿２、Ｖｃｌ＿２、η的关系式：由测得Ｃｌ＿２、Ｏ＿２含量及转化率η可以估算过氧量的值。通过Ｃｌ＿２、Ｏ＿２、Ｎ＿２的平衡计算证明Ｃｌ＿２、Ｏ＿２、Ｎ＿２的测定数据基本合理，并为科研、生产提供大量信息，具有重要的参考价值。     

β－2CaO·SiO_2的水化及与CO_2的反应

研究了β－２ＣａＯ·ＳｉＯ＿２干稀碱液水热条件下的水化及与ＣＯ＿２的反应，最终反应产物为ＣａＣＯ＿３、ＳｉＯ＿２ｎＨ＿２ｊＯ。当溶液中ＳｉＯ＿２浓度处于上升阶段所形成的ＣａＣＯ＿３包裹ＳｉＯ＿２·ｎＨ＿２Ｏ的团粒结构，其料浆的流动性最佳。     

难熔金属氧化物的氯化

难熔金属氧化物的氯化用热重分析法于５００～１０００℃内研究了纯ＭｏＯ＿３、Ｎｂ＿２Ｏ＿５、Ｔａ＿２Ｏ＿５和Ｖ＿２Ｏ＿５在Ｃｌ＿２＋Ｎ＿２的混合气体中的氯化行为。用等温热贵分析法测定了这些氧化物相对于氯化气体混合物的反应速率，计算了这些难熔金属氧化物氯...     

高碱度控制氧位渣系（BaO－BaCl_2－Cr_2O_3）对含铬铁水选择氧化脱

在实验室条件下，以小渣量研究了ＢａＯ－ＢａＣｌ＿２（或ＢａＦ＿２）－Ｃｒ＿２Ｏ＿３系脱磷剂对高铬铁水脱磷时，脱磷剂中溶剂（ＢａＣｌ＿２和ＢａＦ＿２）。氧化剂（Ｃｒ＿２Ｏ＿３和Ｆｅ＿２Ｏ＿ｓ）、渣量、铁液中原始（％Ｃ）和（％Ｓｉ），以及温度对脱磷率的影响。     

氧化铝水合物中的Na2O在煅烧过程的行为

应用Ｄ／ＭＡＸ－３ＥＸ射线衍射、ＩＲ－４４０红外光谱法研究了赋存于氧化铝水合物中的Ｎａ＿２Ｏ在煅烧过程中的行为。β－Ｎａ＿２Ｏ．Ａｌ＿２Ｏ＿３随温度升高而分解，最终是α－Ａｌ＿２Ｏ＿３与Ｎａ＿２Ｏ·１１Ａｌ＿２Ｏ＿３共存。氧化铝水合物中的Ｎａ＿２Ｏ含量增加，锻烧产品的α－Ａｌ＿２Ｏ＿３含量减少、比表面积降低。     

含钒镧系元素杂多配合物的热解性质研究

利用差热与热重分析、变温红外光谱、Ｘ射线粉末衍射以及溶解性实验等手段详细地研究了未见报道的Ｋ＿７Ｈ＿６［Ｌｎ（Ｗ＿（１０）Ｖ＿２Ｏ＿（３９））＿２］·ｍＨ＿２Ｏ（简记为Ｌｎ（Ｗ＿（１０）Ｖ＿２），Ｌｎ＝Ｌａ￣（３＋）、Ｃｅ￣（３＋）、Ｐｒ￣（３＋）、Ｎｄ￣（３＋）、Ｓｍ￣（３－）、Ｅｕ￣（３－）、Ｇｄ￣（３－）、Ｄｙ￣（３－）、Ｙｂ￣（３－），以下同）、Ｋ＿（１０）Ｈ＿５［Ｌｎ（Ｗ＿（１０）ＶＯ＿（３７））＿２］·ｍＨ＿２Ｏ［简记Ｌｎ（Ｗ＿（１０）Ｖ）＿（２２）、Ｋ＿（１０）Ｈ＿７［Ｌｎ（Ｗ＿９Ｖ＿２Ｏ＿（３９））＿２］·ｍＨ＿２Ｏ［Ｌｎ（Ｗ＿９Ｖ＿２）＿２］、Ｋ＿９ＬｎＭｏ＿６Ｖ＿６Ｏ＿（３９）·ｍＨ＿２Ｏ［ＬｎＭｏ＿６Ｖ＿６］、Ｋ＿（１０）ＬｎＭｏ＿５Ｖ＿７Ｏ＿（３９）·ｍＨ＿２Ｏ［ＬｎＭｏ＿５Ｖ＿７］和ｋ＿（１３）Ｈ＿２［Ｌｎ（ＳｉＷ＿（１０）ＶＯ＿（３９））＿２］·ｍＨ＿２Ｏ［Ｌｎ（ＳｉＷ＿（１０）Ｖ）＿２］＿６个系列５０多种含钒镧系元素杂多配合物的热解性质，确定它们的分解温度分别为：Ｌｎ（ＳｉＷ＿（１０）Ｖ）＿２，４５０～５００℃；Ｌｎ（Ｗ＿（１０）Ｖ＿２）＿２、Ｌｎ（Ｗ＿（１０）Ｖ）＿２、Ｌｎ（     

CaO－SiO_2－Al_2O_3－MgO－TiO_2渣系熔融还原过程中钛还原

在实验室条下，探讨了铁浴法熔融还原过程中，在ＣａＯ－ＳｉＯ＿２－Ａｌ＿２Ｏ＿３－ＭｇＯ－ＴｉＯ＿２渣系与碳饱和熔铁间钛的还原行为，以及渣中ＴｉＯ＿２含量、熔渣碱度（ＣａＯ／ＳｉＯ＿２）、还原温度、铁浴量等因素对钛还原的影响。     

用H2O2作还原剂稀硫酸浸出锰结核

在Ｈ＿２Ｏ＿２存在下用稀硫酸浸出太平洋锰结核，首先将高品位锰结核磨细至０．０７４ｍｍ，浸出条件：矿浆浓度ｌｇ／Ｌ、Ｈ＿２ＳＯ＿４浓度３．５×１０￣３～２５×１０￣（－２）ｍｏｌ／Ｌ、Ｈ＿２Ｏ＿２，浓度１．７×１０￣（－３）～２．６×１０￣（－２）ｍｏｌ／Ｌ、温度３０～９０℃。所得结果归纳如下含少量Ｈ＿２Ｏ＿２的稀Ｈ＿２ＳＯ＿４可于室温快速从锰结核中提取Ｎｉ、Ｃｏ、Ｃｕ和Ｍｎ，金属的提取率依赖于Ｈ＿２ＳＯ＿４和Ｈ＿２Ｏ＿２的浓度，缺少任何一种都不可能得到满意效果。该方法与以往的浸出工艺不同，金属的提取率随温度升高而下降。最佳条件下，各金属的提取不如下：Ｍｉ１００％、Ｃｏ９５％、Ｃｕ１００％、Ｍｎ１００％、Ｆｅ６０％。     

电弧炉熔炼钛渣的物相组成及其与酸溶性的关系

电弧炉熔分金属化率大于９０％的球团，所得钛渣的∑Ｔｉ＿２Ｏ＿３／∑ＴｉＯ＿２在０．３～０．５，其酸解率较高。这是因为渣中有更多的黑钛石ｍ［（Ｍｇ，Ｆｅ，Ｍｎ）Ｏ·２ＴｉＯ＿２］·ｎ［（Ｔｉ，Ａｌ）＿２Ｏ＿３·ＴｉＯ＿２］，而黑钛石易于被酸溶解。若钛渣中有ＭｇＴｉ＿２Ｏ＿５型黑钛石，则可提高酸解率。     

CaO－Sio_2－Al_2O_3－MgO－TiO_2－V_2O_5渣系熔融还

在实验室条件下，模拟铁浴法熔融还原过程，探讨了在ＣａＯ－ＳｉＯ＿２－Ａｌ＿２Ｏ＿３－ＭｇＯ－ＴｉＯ＿２－Ｖ＿２Ｏ＿５渣系与碳饱和熔铁之间Ｖ－Ｔｉ的耦合反应，以及在不同条件下钛对钒还原的影响。     

我液发热剂Si—Ca—Ba对熔渣性能和炉衬侵蚀的影响

使用实验室小型电阻炉对Ｓｉ－Ｃａ－Ｂａ钢液发热剂的研究结果得出：向渣中加入适量ＣａＯ和ＣａＦ２可使「Ｐ」「Ｓ」不增加；适量加入ＣａＯ可减少对镁质耐火材料的侵蚀。     

废蓄电池渣泥二段脱硫工艺研究

采用ＮＨ＿４ＨＣＯ＿３（或Ｎａ＿２ＣＯ＿３）作脱硫剂，经两段脱硫可使废蓄电池渣泥中硫含量从５．１１％降到０．０６２５％（或０．０８％）。消耗的脱硫剂以（ＮＨ＿４）＿２ＳＯ＿４或Ｎａ＿２ＳＯ＿４形态回收。     

MnO－TiO_2渣系热力学计算模型

根据炉渣结构的共存理论以及相图，确定了ＭｎＯ－ＴｉＯ＿２渣系的结构单元为Ｍｎ￣（２＋），Ｏ￣（２－）简单离子和ＴｉＯ＿２，２ＭｎＯ·ＴｉＯ＿２，ＭｎＯ·ＴｉＯ＿２分子，进而推导了本渣系的热力学计算模型。研究结果表明，在１５００℃和１５５０℃两温度下，计算的Ｎ＿（ＭｎＯ）与实测的α＿（ＭｎＯ）完全一致，从而证明了该模型的正确性。本文进一步计算了△Ｈ￣Ｍ，△Ｇ￣Ｍ随渣系组成的变化规律。     

铁水预处理温度下CaO－SiO_2－FeO－P_2O_5－CaF_2渣系中Ca

对１３００℃和１３５０℃的铁水预处理温度下ＣａＯ－ＳｉＯ＿２－ＦｅＯ－Ｐ＿２Ｏ＿５－ＣａＦ＿２渣系中ＣａＯ饱和溶解量进行了测定。实验结果表明，温度升高对提高ＣａＯ饱和溶解量有利；渣中ＣａＦ＿２、ＦｅＯ含量增加，ＣａＯ饱和溶解量减少；当渣组成位于ＣａＯ＋Ｌ和Ｌ交界上时，与其它区域相比，ＣａＯ达到饱和所需溶解时间最短。