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1.
Cr系白口铸铁动态间腐蚀的定量研究 总被引:2,自引:0,他引:2
用定向凝固技术制备Cr系白口铸铁,用提取相表面订法制备碳化物蔗样,用失重法测定样品的腐蚀失重率,并通过电化学法探讨Cr系白口铸铁在腐蚀介质中的动态相间腐蚀机理,结果表明:(1)Cr系白口铸铁动态相间腐蚀失重率达Cr系白口铸铁冲刷腐蚀总失重率的50%以上,冲刷腐蚀交互作用失重率接近总失重率的20%;(2)碳化物与基体两相之间的腐蚀电位差是产生相间腐蚀的驱动力。在此过程中,高电位的碳化物为阴极受到保护,而低电位的基体为阳极补加速腐蚀,这是Cr系白口铸铁产生相间腐蚀的基本原因;(3)溶液的电阻效应使离碳化物超近的基体遭受的腐蚀严重,也促进相间腐蚀的产生,相间腐蚀发生后,在浆料冲蚀作用下,碳化物因暴露在外,得不到基体的支撑而被折断,加速 了材料的流失,严重地影响了Cr系白口铸铁的使用寿命。 相似文献
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《铸造技术》2016,(12)
从碳化物形核和碳化物长大两方面研究Cr含量对白口铸铁碳化物类型及析出机理的影响。研究表明:Cr的加入使白口铸铁中的碳化物类型发生如下转变:Fe_3C→(Fe,Cr)_3C→(Fe,Cr)_3C+(Fe,Cr)_7C_3→(Fe,Cr)_7C_3。Cr改变了铁液中碳化物形核的热力学条件,Cr原子可置换铁液中的Fe原子形成(Fe,Cr)_3C碳化物,从而导致碳化物晶体结构发生畸变。Cr含量越高,畸变程度越严重,碳化物晶体结构由M_3C转变为M_7C_3型碳化物的临界含Cr量为10%。随Cr量的增加,评价固液微观结构的Jackson因子增加,碳化物生长速度变慢,因此,碳化物断网趋向增加,碳化物形貌从连接成网络的蜂窝状变为杆状。 相似文献
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铬系白口铸铁的研究进展 总被引:5,自引:0,他引:5
综述了铬系白口铸铁耐磨材料的国内外研究方向和研究现状,对低铬铸铁、中铬铸铁和高铬铸铁三类铬系白口铸铁的碳化物类型、制备工艺、性能特点、适用范围和现阶段开发程度进行了分析,综合评价了各类铬系白口铸铁的优缺点并探讨了其研究和应用未来的发展趋势。 相似文献
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铸铁的电化学腐蚀机理 总被引:8,自引:0,他引:8
在深入分析已有文献试验数据和用户使用经验的基础上,根据腐蚀的电化学原理,总结出铸铁中的石墨形态和基本组织对耐蚀性的不同影响取决地铸铁在腐蚀介质中所处的状态。铸铁在介质中处于钝化态时,石墨促进钝化,细片状石墨的珠光体灰铸铁耐蚀性最好。铸铁在介质中处于活化状态时,石墨加速铸铁的腐蚀,铁素体球墨铸铁耐蚀性优于其它组织的普通铸铁。 相似文献
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镍硬铸铁与铬系白口铸铁抗磨粒磨损特性比较 总被引:6,自引:2,他引:6
对镍硬铸铁和常用的铬系白口铸铁进行了削盘磨损试验和冲击磨料磨损试验。结果表明:白口铸铁的抗磨性能与其显微组织有着直接关系,不同成分和组织的铬系白口铸铁的抗磨性能随着磨损条件的变化而变化较大.但一般均忧于镍硬铸铁。 相似文献
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主要研究了4种低合金铸铁分别在流速为3、7、11 m/s动海水中的腐蚀行为.结果表明:低合金铸铁在动海水中的平均腐蚀率明显大于静海全浸区低合金铸铁的平均腐蚀率,且随流速的增加而增大.海水流速在3 m/s~11 m/s,低合金铸铁的腐蚀形式主要以湍流腐蚀为主. 相似文献
12.
合金铸铁和铸造不锈钢在海水中耐蚀性 总被引:2,自引:0,他引:2
报告了21种合金铸铁、铸造不锈钢在海水中的暴露试验结果:高Ni铸铁在海水中有较好的耐蚀性;Cr-Sb-Cu铸铁在海水中的耐蚀性好于灰口铸铁;添加Ni、Ni-Cr、Ni-Cr-Mo、Ni-Cr-Cu、Cu-Sn-Re或Cu-Cr的低合金铸铁在海水中的耐蚀性比灰口铸铁没有提高;加入Ni、Ni-Cr、Ni-Cr-Mo或Ni-Cr-Cu的低合金铸铁在潮汐区的耐蚀性与灰口铸铁相同;高Cr、Mo铸造不锈钢在海水中有好的耐蚀性. 相似文献
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铸铁在海水中的腐蚀行为 总被引:9,自引:0,他引:9
报告了18种铸铁在天然海水和流动海水中的腐蚀试验结果,总结了它们在海水中的腐蚀行为,普通铸铁在天然海水及流动海水中的腐蚀速度与碳钢接近,低合金铸铁在海水中的腐蚀行为与普通铸铁相似。CrSbCu铸铁在海水中的腐蚀比普通铸铁轻,添加Ni,Ni-Cr,Ni-Cr-Mo,Ni-Cr-Cu,Ni-Cr-Re,Cu-Sn-Re,Cu-Cr,Cu-Al等的低合金铸铁在海水中的腐蚀速度与普通铸铁无明显差别,加入少量Ni,Cr,Mo,Cu,Sn,Sb,Re等合金元素可减小铸铁在海洋大气区的腐蚀速度,高镍铸铁在天然海水及流动海水中的腐蚀均较轻。 相似文献
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采用水浸渍腐蚀、湿热箱腐蚀和电化学测量等试验方法,进行了铅锭试片在不同大气环境和几种水溶液介质中的加速腐蚀试验。结果表明:铅在蒸馏水、雨水等软水中腐蚀严重,表面生成的白锈基本无保护作用。而铅在自来水、人工海水和湿热箱中腐蚀程度有所减缓,铅表面生成的腐蚀产物对铅有一定的保护作用。雨水、露水等软水和热季的高温,以及空气中的氧是铅锭腐蚀产生白锈的主要原因。 相似文献
15.
研究了中性冷却水介质中,铸铝-铸铁偶接状态下各自的腐蚀特点.结果表明:在常温下铸铝主要表现为点蚀,铸铁则存在均匀腐蚀;常温偶接后铸铝成为电偶对阳极,与铸铁之间存在稳定电偶电流;温度升高到75℃,偶接初期电偶电流方向与常温不同,铸铁为阳极,到10小时才恢复常温的方向(铸铝为阳极).这可能是由于温升对铸铁溶解加速作用远远超过铸铝,此时铸铝仅仅开始点蚀,但随着铸铝表面钝化膜的破坏,铸铝溶解进一步加速,10小时后电偶电流重新恢复为常温的方向.
相似文献
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采用模拟闭塞电池恒电流法研究在碱性溶液中阴极极化对模拟铸铁文物局部腐蚀闭塞区内溶液化学和电化学状态的影响.结果表明:对试样通入阴极电流后,闭塞区内溶液的pH值随着通电时间的延长及阴极电流密度的增大而升高;氯离子向闭塞区外迁移,迁移率和迁移速率随时间的延长和电流密度的增大而增高.由于Cl^-的迁出及外部OH-的迁入,闭塞区内的腐蚀受到抑制.通阴极电流能加速闭塞区内Cl^-的迁出,比铸铁文物通常采用的碱性溶液浸泡脱氯法更为有效,是一种快速的电化学脱氯方法. 相似文献
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带锈铸铁与304不锈钢的电偶腐蚀 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了在3.5% NaCl溶液中带锈铸铁和304不锈钢(SS3 04)之间的电偶腐蚀效应和特性,以及面积比对电偶腐蚀效应的影响.结果表明,SS304(面 积为Ac)与带锈铸铁(面积为Aa)面积比S(Ac/Aa)≤16时,电偶电流大小取决于SS304 表面在耦合电位时的阴极反应速率;随着面积比S的增大,电偶电流密度Ig/Aa 增大,但Ig/Ac降低,而且受限于SS304表面氧扩散极限电流密度;随面积比S 的增大,电偶腐蚀效应增大,但相对来说,电偶腐蚀效应是较小的.面积比S太大时,可能 使本身为钝化态的SS304在偶接活化后发生阴极腐蚀.建议S≤4. 相似文献
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Wei Lumei Deng Liyan Department of Mechanical Engineering Guangxi University of Technology Liuzhou P. R. China 《中国有色金属学会会刊》1998,(3)
1INTRODUCTIONLaseraloyingtreatmentmakeslaserbeamheat,andmeltorsolidifymetalsurfacequicklybyheatingconductioninitsownbody.Duet... 相似文献
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钢筋在混凝土模拟孔隙液中腐蚀电化学行为 总被引:10,自引:2,他引:10
采用动电位极化曲线法研究了钢筋在混凝土模拟孔隙液中腐蚀电化学行为.结果表明:随着Cl-离子浓度升高,PH值下降,腐蚀电流(Icorr)增大,破裂电位(En)降低:致使钢筋表面钝化膜破裂的临界Cl-离子浓度与孔隙液的pH值之间存在对数关系.提出了Cl-和OH-在钝化膜局部区域上的竞争吸附模型,并解释了实验结果. 相似文献