基于Matlab的液体粘性传动油膜压力场有限元分析

在对液体粘性传动机理深入分析的基础上,本文推导了考虑惯性力影响的摩擦片间油膜流场压力分布的基本方程,给出了采用Matlab依据该压力分布方程对油膜压力场进行有限元分析的方法,并结合算例进行分析,计算结果表明了推导及求解过程的正确性。     

基于Kelvin损伤模型的侏罗系地层冻结压力理论解

基于黏弹塑性理论和侏罗系冻结岩石表征为不稳定蠕变的试验结果,将冻结壁视为理想的黏弹塑性体,引进Kachnov损伤理论,建立侏罗系冻结岩石广义Kelvin弹塑性损伤模型.依据模型,在分析冻结壁与井壁及外围岩体共同作用的基础上,推导出侏罗系地层冻结壁塑性区半径和冻结压力p1隐式表达,揭示作用于井壁上的冻结压力分布规律.将冻...     

综放工作面超前范围巷道围岩变形特征研究

针对综放采动影响下回采巷道的超前支护段围岩应力分布及变形特征，分析工作面四周支承压力分布规律，确定超前支护强度、支护距离。文章结合东周窑煤矿8107综放工作面回采巷道的地质及生产技术条件建立了理论模型，得到了运输巷在采动影响下的围岩应力分布及顶板垂直位移规律；通过理论分析工作面前后支承压力分布规律，建立极限平衡理论模型，推导了超前支护距离理论计算公式。     

掘进头前方瓦斯压力测定钻孔深度分析

采用胶囊-密闭液封孔测定煤层瓦斯压力时,如果钻孔深度偏短,则测定结果不是原始煤层瓦斯压力;反之,瓦斯压力测定仪可能拔不出来,导致仪器损坏。首先分析了掘进头前方煤体应力及透气性系数分布规律,并提出了透气性系数的分段函数表达式;根据达西渗透定律,推导出了掘进头前方瓦斯稳态流动时的压力分段函数表达式;最后,根据瓦斯压力的边界条件和连续条件推导出了测压钻孔深度计算公式。结果表明,掘进头前方测压钻孔深度约为15.0m。     

条带开采煤柱支承压力与塑性区分布规律研究

为了对条带开采煤柱支承压力与塑性区分布规律进行研究,采用理论分析、数值模拟及现场监测的方法,通过考虑采空区上覆煤岩体成拱效应,确定出煤柱支承压力分布情况.结合煤柱支承压力分布情况,根据玉华煤矿工程条件,采用ANSYS15.0软件模拟计算不同采空区宽度(100～260 m)、不同工作面埋深(400～600 m)的煤柱最大...     

煤柱中部弹性区的临界宽度

根据支承压力在煤柱上的分布规律，考虑到煤岩类介质的屈服受体积应力的影响，运用广义米赛斯准则推导出了煤柱中部弹性区的临界宽度公式，并通过实例验证了前人留设的宽度(2M)大于临界宽度，证明这一经验性结论是正确的。     

倾斜入射时孔壁初始压力理论计算

分析了柱状装药情况下炸药爆轰及其与孔壁的作用过程，并根据分层介质中的波动理论和流体动力学理论，推导并提出了倾斜入射时孔壁初始冲击压力计算公式。     

液黏调速离合器摩擦片间油膜流场的仿真分析

液黏调速离合器是依据牛顿液体内摩擦定律,即摩擦片间液体的黏性和油膜的剪切作用而形成的一种新型流体传动装置,可以实现主动部分与从动负载之间的分离、接合和无级调速。为了准确方便地计算和分析摩擦片之间流体的流动情况和流动特性,利用流体分析软件CFX和其前处理软件—ICEM CFD对液黏调速离合器摩擦片间油膜的流场进行数值仿真,分析了不同因素下油膜的压力和速度分布。     

柱塞泵油漏损流量的理论计算

根据流体力学原理详细地推导出了环形管道的流量计算公式;该公式可用于柱塞泵油的漏损流量的理论计算。通过零件间的配合公差、泵的压力、柱塞的速度等条件计算出柱塞泵油的泄漏体积流量。     

旋流器内单相流场压力降的研究

根据牛顿第二定律运动表达式,充分考虑所选取流体微元表面特征,对旋流器内部压力场进行深入研究,推导出新的压力沿径向和轴向分布的数学表达式,并对理论结果进行讨论分析,得到压力降的数学表达式,并最终确定影响旋流器压力降的主要因素。     

不透水层下水工压力隧洞特性分析

根据Harr（1962）提出的镜像理论,引入一组虚汇推导不透水覆盖层下压力隧洞围岩中水压力分布;结合Fernandez（1994）所作的假定推导出山坡不透水覆盖层下水工压力隧洞围岩渗流产生的有效应力场;结合现有的部分成果．详细研究山坡不透水覆盖层下压力隧洞充水运行期围岩应力场特性,并对上覆不透水层的稳定性进行评价。按挪威准则设计压力隧洞并不能保证覆盖层的稳定性。     

液体粘性软启动传动装置的研究

介绍了液体粘性软启动传动装置的基本原理和结构在考虑摩材料多孔性的条件下，利用Ｎａｖｉｅｒ－Ｓｔｏｋｅｓ方程，建立了液体粘性制动器的压力分布及流量模型。因离心力的作用，摩擦片间隙具有一定的自吸能力，若供液不育分，油膜将会破裂，导致摩擦片直接接触，使液体粘性制动器无法正常工作。在进、出油口压力一定时，摩擦片转速增大，油膜坟力将有所降低，随着多孔材料渗透性的增加，油液的需求量也有所增加。     

浅谈深孔控制卸压爆破中的合理封孔长度

本文通过对深孔控制卸压爆破中炮眼内爆轰波压力传播规律、爆轰产物压力分布特点和影响封泥长度的因素进行了分析研究,利用爆轰产物的准静压作用理论,推导出了深孔控制卸压爆破中的合理封孔长度计算公式,为爆破方案设计中封孔长度的选取提供了比较合理的计算方法。     

软启动油膜温度场的分析方法

通过分析摩擦片间的油膜运动方程和油膜的温度场偏微分方程,并考虑黏温特性的影响,推导出启动过程或调速阶段温度的计算公式。利用MTLAB软件进行编程绘图分析温度场,并且应用该温度计算公式进一步推导出了在变黏度条件下油膜的扭矩偏微分方程计算公式,为研究液黏软启动的调速性能和摩擦功耗提供借鉴。     

软启动油膜温度场的分析方法

通过分析摩擦片间的油膜运动方程和油膜的温度场偏微分方程,并考虑黏温特性的影响,推导出启动过程或调速阶段温度的计算公式。利用MTLAB软件进行编程绘图分析温度场,并且应用该温度计算公式进一步推导出了在变黏度条件下油膜的扭矩偏微分方程计算公式,为研究液黏软启动的调速性能和摩擦功耗提供借鉴。     

软岩层厚度对关键层上载荷与支承压力的影响

本文简单介绍了岩层控制中关键层理论的基本概念，并运用有限元法详细分析了软岩层厚度对关键层上部的载荷及下部的支承压力分布规律的影响．研究结果表明：关键层上的载荷与支承压力分布一样，都受软岩层厚度变化的影响，一般不可视为均布状态。     

液黏离合器摩擦副温度场分布特性研究

为了得到液黏离合器摩擦副的温度场分布特性,在ABAQUS软件中建立了温度场有限元模型,数值模拟计算得到了摩擦副的温度场;搭建了液黏离合器试验台架,得到了不同离合器压力下温度场分布。结果表明,摩擦片和钢片温度从内径到外径逐渐升高,油槽间的菱形区域中心温度比四周高,易形成热斑;摩擦副法向载荷会影响摩擦副的温度值,但对温度场的分布规律影响不大。试验结果与仿真结果基本一致。     

工作面采空区侧向煤体内支承压力分布规律研究

工作面采空区侧向煤体内支承压力由静态支承压力和动态支承压力叠加而成。建立静态支承压力及动态支承压力力学模型,推导出了静、动态支承压力分布方程式。基于静态支承压力和动态支承压力分布方程式及相关地质资料,求出了某工作面采空区侧向煤体内支承压力分布规律,对确保采煤工作面安全高效生产,提前防范顶板灾害具有重要指导意义。     

软岩扩容性对巷道围岩特性曲线的影响

放弃了传统的围岩体积不变假设，采用非相关联塑性流动法则模拟软岩的塑性扩容特性，推导了一个新的塑性区位移理论解，并以该位移理论解为基础，分析了软岩巷道围岩的膨胀特性与扩容现象，详细讨论了软岩塑性膨胀对巷道围岩的位移分布规律和特性曲线的影响，得出软岩的膨胀性只对塑性区位移分布规律有影响，而与弹性区位移分布无关；巷道位移随膨胀角的增大而增大等重要结论．     

水介质液力偶合器内腔压力变化规律的试验研究

叙述了采用国内首创的遥测压力仪成功地实测了水介质偶合器内腔的动态工作压力，根据实测数据利用数理统计的方法，推导出制动工况下的温度与压力的回归方程。找出了水介质偶合器内腔压力的变化规律符合一指数函数，为设计水介质偶合器合理的压力保护值提供了理论计算参数。