石油套管裂纹分析

针对弧形连铸坯生产的N80-1石油套管合格率低的问题,利用扫描电镜对石油套管缺陷试样进行微观检验,确定了连铸坯内的大型夹渣是导致石油套管裂纹的主要因素.根据钢管塑性变形理论,主要分析了钢管穿孔变形时应力应变状况,阐述了石油套管外表大裂纹及基体内部微裂纹形成过程,提出了减少裂纹的改进措施.     

36Mn2V管坯钢表面裂纹形态分析及成因探讨

36Mn2V管坯钢常用于生产石油管钢,这种材质的石油套管是石油钻探用重要器材,属裂纹敏感性钢种,容易出现表面裂纹现象。通过对轧材表面裂纹缺陷部位进行金相组织观察、扫描电镜分析,发现裂纹附近组织存在明显的脱碳现象及夹杂物和氧化物圆点,并且裂纹末端存在多条铁素体条带,结果表明连铸坯本身存在的质量缺陷是36Mn2V圆钢产生表面裂纹的主要原因。     

板坯连铸中碳钢50Mn2V的生产实践

文章介绍了板坯连铸生产50Mn2V板坯面临的主要难点.结合装备特点优化工艺制度,有效降低了板坯中心偏析,防止裂纹出现,生产的板坯经热装轧制,产品质量满足用户要求.     

N80Q钢级套管外折缺陷质量分析与对策

在生产N80Q钢级套管过程中,出现外折缺陷,对管体的化学成分及气体含量进行了检验,利用金相显微镜和扫描电镜对其进行微观分析表明,夹杂物是引起外折的主要原因;并对夹杂物做定性分析,找出其来源,提出相应的改进措施.     

非调质36Mn2V石油套管钢连铸坯的高温延塑性

采用Gleeble-1500热模拟试验机,研究了石油套管用V微合金化非调质钢36Mn2V(%:0.36C、1.54Mn、0.12V、0.008～0.010N)260 mm×300 mm连铸方坯的650～1350℃的延塑性。结果表明,36Mn2V钢的零强度温度(ZST)为1440℃,零塑性温度(ZDT)为1400℃;36Mn2V钢在熔点(Ts)到650℃温度区间内存在两个脆性温度区,第Ⅰ脆性温度区为熔点～1350℃,第Ⅲ脆性温度区为925～650℃,因此,该钢的矫直温度应控制在925℃以上;由1350℃至试验温度(650～1050℃)的冷却速度(3～8℃/s)对36Mn2V钢高温延塑性没有影响。     

EAF-LF(VD)-CC工艺生产石油管线钢39Mn2V 纯净度的分析

分析和研究了EAF-LF(VD)-CC各工序39Mn2V钢的T[O] 和[N] 以及钢中非金属夹杂物。结 果表明,LF(VD) 后T[O] 为28×10^-6,铸坯T[O] 为(8~10)×10^-6 ;钢中夹杂物主要为Al₂O₃、MnS、球形铝酸 钙,尺寸≤20 μm。铸坯存在一些80~300 μm 夹杂物,主要来源于二次氧化、耐火材料侵蚀和结晶器卷渣。     

60Si2Mn弹簧钢穿管外折原因分析

针对60Si2Mn弹簧钢穿管外折问题,通过金相组织观察和扫描电镜分析手段研究了穿管外折缺陷。金相研究结果表明:60Si2Mn弹簧钢穿管外折起源于圆钢表面裂纹缺陷,由于加工旋转特性,形成宏观螺旋性分布形貌、微观缺陷错位形貌。电镜分析结果表明:缺陷内部、根部及近表面分布着大量SiO_2、SiO_2-MnS-FeO及SiO_2-MnO-FeO大型夹杂物,追溯冶炼过程,硅铁加入过晚是造成圆钢表面裂纹缺陷的起因。     

30Mn2热轧棒材表面裂纹缺陷原因分析

针对30Mn2热轧棒材表面出现裂纹缺陷的问题,取样进行了成分、性能、显微组织及能谱分析。结果表明,材料的成分及性能均符合设计要求,裂纹内存在较大的残留气泡及夹杂物,基体存在由P偏析导致的带状组织即鬼线组织,夹杂物包含保护渣成分。结晶器卷渣是导致轧材出现纵向裂纹的主要原因。通过更换保护渣及优化加入方式等,避免了30Mn2轧材表面裂纹和鬼线组织等缺陷的再次产生。     

J55钢套管坯裂纹分析

采用金要等方法,对Ｊ５５钢套管坯上的裂纹进行了分析。结果表明：管坯裂纹是因热轧宽钢带基材中存在大量聚集分布的稀土硫氧化物和氧化铝夹杂所至。     

S355J2钢板表面裂纹分析

针对南钢中厚板卷厂生产的S355J2钢板表面出现裂纹缺陷,采用光学显微镜、扫描电镜和能谱仪进行了分析.结果表明,裂纹具有沿钢板纵向延伸且深度很小的规律性,裂纹产生的原因主要是Nb元素的碳氮化物表面偏聚所致.通过进行微钛处理的成分设计并结合优化连铸工艺可以有效改善S355J2钢板表面裂纹问题.     

气瓶钢冲压裂纹的原因分析及改善措施

针对珠钢气瓶钢在深冲过程中出现的裂纹问题,分析了其产生的原因,并提出了相关的改善措施,使得裂纹的缺陷得以消除.     

中厚板横裂形貌压痕的分析与控制

对钢板表面由于轧辊剥落形成的疑似横裂压痕缺陷进行宏观观察和微观分析。通过改善轧辊的管理制度和优化轧制工艺,加强对轧辊冷却喷嘴的管理,确保轧辊的温度控制在正常范围之内。加强轧制润滑、减少轧辊的磨损、降低轧制力及轧制扭矩、缓解轧辊的热疲劳、改善轧制时的应力状态,可大大降低中厚板疑似横裂压痕缺陷的发生。     

纵剪带折边原因的初步分析

论述了折边的现象及产生的原因，从设备的功能、力学计算入手，分析并提出了解决的措施和防止的办法。     

稀土钢连铸板坯纵裂研究

研究分析了影响稀土钢连铸板坯纵裂的多种工艺因素，包括钢中化学成分、结晶器保护渣、结晶器拔热量、二冷水、拉速和中间包过热度等。据此采取了有效措施，彻底消除了稀土钢板坯纵裂。     

抗挤毁油井套管用钢管裂纹分析

通过对衡钢生产的抗挤毁油井套管表面裂纹进行分析,得出裂纹是钢中的残余有害元素造成,并经轧制,调质,回火后使裂纹扩大暴露的结论。据此,结合生产现场现有设备技术条件,提出了减少裂纹的工艺改进措施。     

50Mn2V铸坯高温热塑性研究

利用Gleeble-1500热应力/应变模拟实验机对50Mn2V的高温力学性能进行了研究与测试;同时对试样拉断后的断口形貌、金相组织及断面成分,分别采用光学显微镜、扫描电镜和EDS能谱进行观察分析.研究表明:50Mn2V铸坯存在600 ～950℃和1300～ 1465℃两个脆性温度区,断面收缩率均小于60％;在600～ 1250℃范围内,随着温度的升高,试样断裂方式由以沿晶为主的混合型断裂向韧性穿晶断裂转变;1300 ℃～熔点温度区域,试样沿着断口固液两相断裂.     

60 Si2 Mn热轧圆钢顶锻开裂原因分析

结合60Si2Mn圆钢母材和热顶锻试样裂纹宏观形貌和分布特征,利用金相显微镜和扫描电镜对金相组织、脱碳情况及夹杂物进行了系统分析。结果认为:轧制缺陷是造成圆钢热顶锻开裂的主要原因,非金属夹杂物降低了钢材的塑形和韧性,加剧了裂纹的扩展程度。     

60Si2Mn弹簧扁钢疲劳断裂的原因分析

通过电子显微镜和扫描电镜分析,发现60Si2Mn弹簧扁钢疲劳断裂的主要原因是用户加工工艺不当,成品板簧表面有全脱碳;材料内部存在带状铁素体有害组织;部分材料内存在大颗粒夹杂物。     

厚规格耐候钢表面裂纹缺陷的分析与研究

针对厚规格耐候钢板热轧时出现表面裂纹缺陷,通过研究分析其产生原因,并提出控制方法。结果表明,成分设计时提高Ni:Cu比;采用高温快烧的加热工艺,并保证加热炉呈还原性气氛;减少轧制道次,提高每道次的压缩比,通过以上措施能有效降低厚规格耐候钢板表面裂纹发生的几率。