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相似文献
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1.
长线法生产预应力混凝土构件的台座,一般为普通混凝土平板式,下部做夯石垫层,宽约4~5米,长70~100米。由于其长度大,混凝土又处于露天环境,除了混凝土本身的凝结收缩外,还有温度变化引起的收缩。这二者会引起台座断面较大的拉应力。如以混凝土相对收缩值ε_1=1.5×10~(-4)计,则收缩应力达σ_1=Eε_1=3×10~5×1.5×10~(-4)=45公斤/厘米~2。在南方夏季气温38℃时,由于混凝土表面吸热,台座面温度可达65℃,而夜间温度可降至20℃,则日温差可达45℃。由于此温差,将在混凝土内产生σ_2=Eε_2=3×10~5×10_(-5)×45=135公斤/厘米~2的拉应  相似文献   

2.
在计算预应力混凝土管的钢筋有效预应力时,应用如下公式: σ_(y-1)=σ_k-σ_s=nσ_h(σ_s=σ_(s1) σ_(s2)) σ_(y-3)=σ_k-σ_s (σ_s=σ_(s1) σ_(s2) σ_(s3) (1) 式中σ_(y-1)——一阶段管钢筋有效预应力(公斤力/厘米~2); σ_(y-3)——三阶段管钢筋有效预应力(公斤力/厘米~2); σ_k——钢筋控制应力(公斤力/厘米~2), σ_k=KR~b_y (K为控制应力系数, R~b_y为钢丝的标准强度); n=Eg/E_h,(Eg、Eh分别为钢筋、混凝土的弹性模量); σ_h——混凝土预压应力(公斤力/厘米~2)  相似文献   

3.
1.产水量: 1)净水器面积,A=π/4×D~2= 3.14/4×(2.0)~2=3.14米~2。 2)排泥桶面积,采用相当于净水器面积的10%,a=A×10%=3.14×10%=0.314米~2。排泥桶直径d=(α/(π/4))~(1/2)= (0.314/0.785)~(1/2)=63.1厘米.采用64厘米。  相似文献   

4.
乌鲁木齐邮政枢纽工程主楼面积12503平方米,高29.5米。四层钢筋混凝土框架结构,柱距6.O×8.0米。地基为湿陷性黄土地基,局部夹有角砾及回填土。设计地耐力为2公斤力/厘米~2,夯前实测荷载至0.7公斤力/厘米~2(东段)、1.5公斤力/厘米~2(西段)即破坏。施工前地质钻探至15米深仍未见戈壁层,故采用强夯法加固地基。 1.施工方法: (1)夯实面积和施工顺序:夯击面共3281平方米,先夯击西段,后夯击东段。夯点布置及施工顺序见图1。每个夯击点一次夯击至规定沉降值。基坑南侧13~14轴间预留约6米宽行车坡道,供强夯机械及挖运土  相似文献   

5.
<正> 一、基本概念1.统计检验的思考方法统计检验是根据一个样本(有些问题用几个样本) 来判断总体的情况。例6:某工程基础混凝土,在一定的配合比和工艺条件下,由长期连续试验得到的平均抗压强度μ_0=230公斤/厘米~2,标准离差σ_0=30公斤/厘米~2,后来部分地改变了生产工艺,从新工艺生产的混凝土中抽取25组试件,测得其平均强度(?)=245公斤/厘米~2(从经验知道,工艺改变后标准离差不变),  相似文献   

6.
(一)新疆超轻陶粒的主要技术性能及其优点(1)容重轻。乌鲁木齐泥岩超轻陶粒的松散容重为320~380公斤/米~3,克拉玛依粘土超轻陶粒的松散容重为300~350公斤/米~3,是目前我国不经水选而直接烧制的容重最轻的陶粒,而且达到了丹麦“莱卡”(200~400公斤/米~3)的性能指标。(2)强度高。泥岩超轻陶粒的筒压强度为12~20公斤力/厘米~2,粘土超轻陶粒为10~20.5公斤力/厘米~2。其值超过我国国家标准中规定的500级陶粒的筒压强度值(不小于10公斤力/厘米~2)。若用比强度指标(筒  相似文献   

7.
一、概况: 海盐日化分馏车间是该厂技改项目,建筑面积950m~2,框架7层,建筑物长21.5m,宽7.0m,总高36.2m,最大柱重力2000KN/柱,采用φ426震动沉灌桩,单桩承载力470KN。 二、正确选择桩尖持力层 海盐某勘测队提供的勘察报告,14m以下的5层粉土(报告内为轻亚粘土,下同)其物理力学性质见表一,在“三、评价及建议”中明确指出:“各土层均不宜作基础的持力层。”加深两个钻孔后,没计确定的“桩基方案”,以6层粘土为桩尖持力屡,采用φ426mm的沉管桩,桩长31m。在施工试打时,只能振入15m多,再无法下沉,不能达到设计的桩长。 出现问题后,仔细研究勘探报告后发现。5层粉土并不羞。α_(1-2)=0.21MPa~(-1),属中等压缩性.W=26.0%,c=0.806,按建筑地基基础设计规范GBJTΚ89f_0=166KPa.而勘探报告[R]=100KPa,两者相差较大(估计勘察人员对5层粉土l_L=1.46.呈“流塑”状态而认为太差),结台以前桩施工经验,选择5层粉土作桩尖持力层是完全可能的,试打的结果也可以说明。为了更充分的用资料证实,研究确定在拟建车间范围内做5个静力触探孔。  相似文献   

8.
北京高井电站扩建工程需增建部分循环水管道,其中有600米(直径2.2米)采用现浇混凝土管道。进水管道工作压力为2.5公斤/厘米~2,试验压力4公斤/厘米~2;排水管道工作压力为1.5公斤/厘米~2,试验压力3公斤/厘米~2。共分44仓,极大部  相似文献   

9.
<正> 一、吊车梁设计简介吊车梁跨度为6米(图1),按2~10吨中级工作制吊车设计,L_k=16.5米,动力系数取1.1,最大轮压P_(max)=11.5吨。采用了ф~k5刻痕钢丝做预应力筋,其标准强度为16000公斤/厘米",混凝土为400号,本梁省混凝土约1/5,省钢材50~121%。  相似文献   

10.
为探讨双层非均质地基中单桩的受扭承载特性,基于单层土体剪切模量呈幂函数分布的假定,考虑桩–土接触面上极限摩阻力随深度非线性变化,建立出桩顶扭矩作用下的桩身扭转控制方程,进而导得桩顶及桩身的扭矩(T)与扭转角(Φ)等解答,并将其退化为单层非均质及双层均质地基后与已有成果进行了对比验证。同时,桩顶T–Φ曲线参数分析结果表明:增加桩体剪切模量G_p有利于控制桩顶扭转角;桩径r0增加一倍,相同扭转角下桩顶能承受的扭矩值增大4~6倍;随地面处土体剪切模量μ_1和模量分布函数中非线性系数α_1,α_2的增加,桩身受扭性能得到显著改善。此外,桩顶扭转影响因子I_Φ的对比分析表明:桩身在ζL0.2和ζL5.0时分别表现为刚性桩和柔性桩,且后者传至桩底的扭矩极小而可忽略;当ζL5且上下土层顶部剪切模量比μ_1/μ_21时,0.2倍桩长(L)范围内的上部土层对桩身受扭性能影响较大;当ζL10且μ_1/μ_21时,桩身受扭能力主要源自0.4L的表层土。  相似文献   

11.
<正> 宝钢一号高炉基础系日本设计的大体积钢筋混凝土块体基础。其下部为大方脚,支撑在144根直径为914.4毫米、长60米的钢管桩上;中部是四方棱台;上部是圆台。另外,在四角有四个炉缸支座(见图1)。混凝土工程量共计5518米~3,标号采用60天强度225公斤/厘米~2。  相似文献   

12.
一、根据室内物理、力学指标确定地基承载力设计值 条件:柱基础底面尺寸b×l=3.20m×3.60m,埋置深度d=2.20m,埋深范围内有两层土,它们的厚度分别为h_1=1.00m,h_2=1.20m,重度分别为γ_1=17kN/m~3,γ_2=16kN/m~3,持力层为粘土(图1),重度γ_3=19kN/m~3,该土层的孔隙比e及液性指数I_L的试验数据参见表1。  相似文献   

13.
<正> 该试验楼建筑面积990米~2,共四层,底层层高4米,其他各层均为3.6米,纵向柱网为7.2米的三跨,横向为5.4米二跨(图1)。试验楼按轻工业厂房设计,第二层楼面设计荷载为1000公斤/米~2,第三、四层各为700公斤/米~2,屋面为450公斤/米~2。基础采用200号钢筋混凝土杯形基础,地基为I类场地土,容许承载力为20吨/米~2。主体结构为全装配式板柱结构,沿楼板平面两个轴线方向的明槽设置钢铰线,用预应力使板柱连接,形成一个整体空间框架。围护结构及隔墙用水泥煤渣空心砌块砌筑。  相似文献   

14.
随着我国建设规模的扩大,桩基础领域发展迅速,长桩基础被越来越多的工程所采用.工程实测表明,桩侧土模量较高的非软土地区,长桩静力试桩的荷载传递和桩身压缩性状与软土地区超长桩性状相似,长桩的桩身压缩量相当可观,计算中应予以考虑.目前的桩身压缩测试结果大都基于工程试桩所得,通过现场大型单、群桩模型试验,深入研究群桩基础承载力、桩身压缩和土体压缩沉降性状.主要研究内容如下:(1) 通过系统模型试验,研究单、群桩基础的承载力性状.群桩中基桩桩身轴力、侧阻力的分布形式因位置的不同而不同.群桩端阻表现出明显的沉降硬化效应,即随着群桩基础沉降的增大,端阻力都会有不同程度的提高,且在较小桩距条件下提高程度较大,在较大桩距条件下提高程度较小.(2) 工程实测表明,桩身压缩产生的沉降始于加载初期,并伴随加载全过程.桩侧土压缩模量较高的非软土地区,长桩静力试桩的荷载传递和桩身压缩性状与软土地区超长桩性状相似,长桩的桩身压缩量相当可观,计算中应予以考虑.(3) 群桩试验表明,桩间土的竖向变形在桩顶处最大,随着深度的增加,桩间土的竖向变形逐渐变小.桩间土除了产生剪切变形(桩、土相对位移)外,还出现压缩变形.(4) 同一荷载水平下,桩端以下土层的沉降值随深度的增加而减小,整体压缩主要产生在距桩端一定厚度的土层范围内,即土层距桩端越近,单位厚度土层的整体压缩量越大;同一深度处,土体整体压缩沉降值随荷载的增大而增大.(5) 当复合基桩分担荷载值一定时,大桩距群桩桩端整体压缩沉降值较小桩距群桩小;桩数多的群桩桩端整体压缩沉降值较桩数少的群桩大,这是由于群桩效应增强所致,即桩距一定时,随着桩数的增多,桩与桩之间的增沉效应增强.(6) 群桩桩端平面以下地基土,其整体压缩变形及压缩层深度因桩距的不同差异很大,即在P=Pu/2(其中,P为群桩承载力特征值,Pu为群桩极限承载力)荷载条件下,大桩距群桩基础地基土整体压缩变形及压缩层深度较小桩距小,这与粉土、软土中群桩试验的结果一致.(7) 研究了桩侧阻力分布模式对桩身压缩沉降的影响机制,给出了考虑不同侧阻分布模式时,桩身压缩系数的3个计算公式:ξe正三角=0.33α+0.67,ξe矩形=0.50α+0.50,ξe倒三角=0.67α+0.33其中zξe正三角,ξe矩形,ξe倒三角,为不同侧阻力分布模式下的桩身压缩系数,α为端阻比例.(8) 给出了小桩距群桩基础的沉降计算公式:s=ψn∑(i=1)σgzi-Esi△zi+se 其中,s为计算沉降值;ψ为沉降计算经验系数;σgzi为群桩各基桩对应力计算点桩端平面以下第i层土1/2厚度处产生的平均附加应力之和;Esi为第i计算土层的压缩模量,采用土的自重压力至土自重加附加压力作用段的压缩模量;.zi为第i计算土层的厚度;se为计算桩身压缩量.该公式可考虑桩身的压缩、桩数、群桩的几何特征、侧阻力分布模式、端阻比例等因素对桩基沉降的影响.(9) 基于目前规范中给出的压缩层厚度确定方法,通过压缩层厚度计算方案的比较,确定了压缩层厚度计算公式.(10) 在已有的考虑桩径影响Mindlin解竖向应力系数的研究成果上,给出了小桩距群桩基础的平均竖向应力系数的数值解,制作相应的数据表格,该表格可供相关的工程设计人员手算沉降量时使用.  相似文献   

15.
沸腾的制冷剂液体在管子中流动时的总水力损失△P为下列各项数值之和: △P=△P_(TP) △P_M △P_Y±△P_(CT)公斤力/米~2 (1) 式中△P_(TP)——管子的摩擦阻力压力损失(公斤力/米~2); △P_M——管子的局部阻力压力损失(公斤力/米~2); △P_Y——因流体的加速而引起的压力损失(公斤力/米~2); △P_(CT)——因液柱高度作用而引起的压力差(公斤力/米~2)。对于最常遇到的氟利昂-12和氟利昂-22  相似文献   

16.
《Planning》2017,(3)
采用Keggin型多酸为无机单元,以刚性铁基配合物[Fe(phen)_2(H_2O)]作为修饰的组分,设计合成出具有新型超分子结构的无机-有机杂化晶态材料[Fe(phen)_2(H_2O)]_2(NaPMo_4~VMo_8~(VI)O_(40))](phen=1,10-Phenanthroline),该化合物属于三斜晶系,晶胞参数为a=10.947(5)?,b=13.366(5)?,c=13.687(5)?,α=69.148(5)°,β=71.387(5)°,γ=78.449(5)°,V=1765.1(12)?~3。通过单晶X-射线,对该晶态材料结构进行了分析,分析结果表明该晶态杂化材料是一种新颖的二维超分子层结构。  相似文献   

17.
我厂W2-100型全液压挖掘机液压系统管路采用卡套式接头和高压软管接头,工作压力为320公斤/厘米~2,通过几年来的实践证明这两种接头方式是好的,现分别介绍如下: 一、卡套式接头 1.要求:管路接头是挖掘机液压系统中的重要组成部分,根据挖掘机的使用条件,管路接头必须满足以下要求: (1)在320公斤/厘米~2压力下工作时,保证有可靠的密封性。 (2)在320公斤/厘米~2压力下具有良好  相似文献   

18.
本文叙述岩石试样上未来断裂面内裂缝(纹)相对大小对强度及应力降的影响。用大理石试件做了单轴抗张试验、压剪试验及三轴试验,后二种试件破裂角约为30°。予制裂缝用环氧树脂充填固化。实验结果表明:当予制裂缝的相对面积从零增长到90%左右时,强度及应力降都减小,并且应力降随强度降低而减小。抗张强度从55±15公斤/厘米~2逐步减小到15±5公斤/厘米~2;应力降从45±15公斤/厘米~2减小到6±5公斤/厘米~2。压剪试验表明:轴向应力降从100±150公斤/厘米~2减小到100±30公斤/厘米~2。三轴试验中围压为300公斤/(?)米~2,破裂强度从2000±200公斤/厘米~2减小到400±100公斤/厘米~2,轴向应力降从900±200公斤/厘米~2减小到100。±50公斤/厘米~2。地震时的应力降多在1~100巴之间,这相当于试样上裂缝相对面积为90%左右的情形。软弱带或裂缝(纹)的出现削弱有效承载面积可能是地震应力降偏小的原因。  相似文献   

19.
1 桩基承台侧移的基本形式及原因1.1 桩基承台侧移的基本形式(1)桩基承台整体侧移 常发生于地基中软弱层较厚、摩擦型桩或桩身抗弯强度不足的嵌岩桩等情况。(2 )承台在桩顶产生剪切、旋转而发生侧向位移 常发生于地基浅层土压力差较大 ,而承台与桩顶连接不当的情况。1.2 桩基承台侧移的原因分析(1)较大的水平荷载作用 主要来源于 :1地下水土侧压力 ;2开挖电梯井、设备基础等基坑时 ,在其周围一定范围内产生的土压力差。若土层属灵敏度较高的流塑性软土 ,开挖作业还会扰动软土 ,使土层流动对桩台产生水平推力 ;3不对称填土在桩台两侧产…  相似文献   

20.
利用热重分析法(TG)研究了溴化环氧树脂(BER)协同三氧化二锑(Sb2O3)阻燃聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)(FR/PET)在不同升温速率下的热稳定性,升温速率10~40℃/min-1,氮气保护,并进行了热分解动力学分析.采用Kissinger及Flynn-Wall-Ozawa方法分析了PET和FR/PET的热分解活化能;利用Coats-Redfern方法确定了PET和FR/PET热分解动力学机理及其模型,得出了聚合物主降解阶段的非等温动力学方程.结果表明:BER协同Sb2O3阻燃体系的添加提高了PET的阻燃性能,降解模式发生了变化,PET的机理函数为g(α)=1-2α/3-(1-α)3/2,FR/PET的机理函数为g(α)=(1-α)-1-1,反应级数n=2.  相似文献   

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