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本文运用有限元分析方法,对椭圆封头开孔接管结构的局部应力进行了分析,以弹性应力分析和塑性失效准则、弹塑性失效准则为基础,真实准确地对该局部的应力强度进行了安全评定。 相似文献
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理论分析与实际应力测定证明,椭圆封头与筒体连接过渡区的边缘应力高峰区不在封头的赤道与焊缝处。因此笔者认为,两者的连接焊缝位置可以有更为适宜的取法。 相似文献
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带有接管的椭圆形封头结构应力分析及评定 总被引:1,自引:0,他引:1
采用有限元分析技术,借助于ANSYS有限元分析软件对受压封头结构进行详细计算,得到该结构的两个高应力区。从分析设计的角度,该结构最大应力点的一次薄膜加一次弯曲应力强度已经十分接近于1.5Ksm值;从安全性考虑,如果条件允许,可采取略增接管壁厚的补强措施。 相似文献
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通过比较几种旋压封头与标准椭圆封头的形状,并在理解JB4732、ASME、AD等规范关于凸形封头的设计计算方法的基础上,认为只要能满足GB150-98规定的标准椭圆封头的允许形状偏差,不论封头的成形方法如何,都应属于标准椭圆封头,故在材料、厚度相同时可以等效代替标准椭圆封头。 相似文献
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本文利用弹性有限元分析方法计算了相同尺寸条件下圆柱壳与标准椭圆封头,球型封头,碟型封头连接处及其附近的边缘应力,给出了连接部位应力分布规律,并将这几种情况的边缘应力进行了对比。为工程设计中此几种情况的考虑,提供了数值上的参考。 相似文献
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一台反应釜两端所采用的椭圆封头因加工工艺不当,封头壁厚在小圆弧的过渡段出现严重减薄。依据压力容器分析设计原理,采用有限元方法确定减薄后椭圆封头的承载能力,给出满足安全要求的使用条件。 相似文献
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碟形封头的几何参数和应力分析 总被引:1,自引:0,他引:1
分析了GB150-1998《钢制压力容器》和JB/T4746-21302《钢制压力容器用封头》对碟形封头几何参数的规定,给出两大标准中过渡圆弧规定值和理论计算值的差值随公称直径的变化曲线,表明后者对参数的制定要比前者科学合理。并用有限元软件ANSYS对两大标准同一公称直径下的碟形封头作了应力分析,分析表明,同一公称直径下的碟形封头的规定值和计算值的应力分布几乎相同,从承载能力考虑,GB150—1998的碟形封头对参数的制定优于JB/T4746-2002对参数的制定。 相似文献
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在分析了无折边锥形封头与筒体连接处应力状态的基础上,归纳出了超出GB150—89《钢制压力容器》范围的校核公式。 相似文献
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对一碟形封头大开孔接管进行了三维和轴对称有限元应力分析,研究了接管区应力状况的影响因素。计算表明,可将偏置大开孔接管的空间问题适当转化为轴对称问题进行应力分析,使复杂问题简单化。 相似文献
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封头与筒体对接环焊缝处的应力分析 总被引:1,自引:0,他引:1
通过理论分析和实验验证表明,成形封头与筒体对接环焊缝的应力峰值并不在不连续的连接点处,因此封头直边段长度的选取,即使小于现行规定的任意值也不必担心。 相似文献
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对球形封头与圆筒过渡连接结构中的薄膜应力状况进行了分析,论证结果表明,错误结构中的环向应力达正确结构环向应力的2倍,且超出许用应力30%。 相似文献
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一定的拉应力或压力容器金属内部残余拉应力是产生应力腐蚀的三个必要条件之一。文章对D-510脱气塔塔底封头与裙座连接区域进行了详细的有限元应力分析和强度评定,得到了D-510脱气塔塔底封头裙座连接区域的应力分布规律。分析结果表明,该区域具备产生应力腐蚀的力学条件,裂纹方向与应力状态完全相符;产生缺陷的原因不是强度破坏。综合材料对应力腐蚀的敏感性和塔釜介质含有Cl~-和溶解氧的情况,可以判定缺陷是应力腐蚀造成的。 相似文献
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热压制是压力容器封头制造中常见的工艺之一。对不锈钢椭圆封头,其压制工艺过程特殊。通过一次质量事故分析,提出了不锈钢椭圆封头热压制过程中影响裂纹形成的因素。 相似文献
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在对椭圆封头上接管载荷状态分析的基础上,对椭圆封头和接管的连接加强结构提出了几种结构设计方案;然后对所有设计的几种连接加强结构,应用有限元方法建立计算模型,应用ANSYS软件进行了应力计算,得到了几种连接加强结构的详尽应力场;在对应力计算结果分析的基础上,对所设计的几种结构,从结构的强度、材料的节省以及加工制造的难易等几方面进行了综合的分析和对比,最终给出了一个安全、经济和制作简便的封头-接管连接加强结构。 相似文献
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对D-410精制塔塔底封头与筒体连接区域进行了详细的有限元应力分析和强度评定,得到了该区域应力分布规律。计算分析结果表明,这个区域存在一个沿整个圆周分布的周向拉应力带,实际裂纹均沿轴向方向,符合应力腐蚀应力状态,结合材料的应力腐蚀敏感性和塔底介质存在硫化物、Cl-和溶解氧等情况,可以确定裂纹缺陷是应力腐蚀,而不是强度破坏。 相似文献