河流推移质泥沙计算方法

山西省是水土流失比较严重的地区,河流含沙量一般较大,对推移质泥沙及全沙的估算,目前还没有比较理想的方法。本文对水文站和水库大量系列实测悬移质泥沙资料,运用沙量平衡原理分析．提出了山西省不同河流推移质及全沙的计算参数。     

几种推移质泥沙测验方法综述

现有的推移质泥沙测验方法基本上可分为两类:直接测量法和间接测量法。直接测量法是借助于各种尺寸和结构的采样器采集沙样,或通过估算河床构成物的位移来直接测量推移质泥沙的质量;间接测量法是以应用各种物理原理为基础,对推移质泥沙进行间接测量。下面对这两类方法分别简述之。     

多泥沙推移质河流电站引水防沙技术研究

以尼泊尔上马蒂水电站为例,通过方案比较及模型试验验证,探索解决多泥沙、多推移质河流水电站的引水防沙有效方案.经多方案试验研究和比选,工程采用了束水攻沙方式,实现了水沙分离、悬移质和推移质分离,满足了引水比要求,取得了良好的效果,为类似电站解决引水防沙问题提供了一种思路.     

山区河流卵石推移质的输移特性

通过对床面颗粒的受力分析，在岷江都江堰河段和青衣江姜射坝河段的实测资料基础上，导出了卵石推移质运动状态数与爱因斯坦的推移质运动强度函数的关系，能较好地反映四川山区河流卵石推移质时均输沙率与水沙因素的关系，用对数正态分布描述卵石推移质输沙率的随机特性，证明在95％的置信水平下是成立。     

浔江铜鼓滩水利枢纽坝址推移质泥沙研究

铜鼓滩水利枢纽工程曾规划为大藤峡水电站的反调节水库 ,1983年提出要先兴建铜鼓滩工程 ,且出版了初步设计报告书。其中对推移质泥沙做了大量工作。广西有关推移质观测的资料较少 ,文章介绍了坑测与器测推移质方法 ,计算推移质基本输沙率 ,断面输沙率乃至年输沙量等方法。     

冲积河流沙质河床推移质级配分布规律

推移质级配是进行推移质输沙率、河床冲淤等计算模拟的重要条件。本文从分析沙质河床近壁紊动源区内泥沙运动临界图景入手,运用瞬时动量对撞平衡原理得到推移质泥沙临界运动条件,并基于垂向瞬时紊动速度所具有的高斯分布规律,求解随机方程,建立了理论性较强的沙质河床推移质颗粒级配计算公式。黄河与长江的实测资料检验结果表明,本文提出的公式能同天然沙质河床推移质实测资料符合,因而对于确定冲积河流沙质河床推移质泥沙级配具有重要的理论意义和实用价值。     

推移质测验的变异性

把两种差别较小的海尔—史密斯类型推移质采样器,在严格的野外条件下进行比测,这些采样器除了仪器的金属材料厚度不同外,其他方面均相同。试验结果表明,壁厚1.5mm的采样器的采样效率是壁厚6.3mm的2倍。在稳定流条件下的个别试验中,推移质输移速度是通过单一河道断面进行约10小时连续测验得到的。     

山区河流推移质运动的野外试验研究

山区河流推移质运动与河床结构发育程度之间紧密联系,认识这种联系有助于揭示山区河流的推移质输沙规律。通过专门设计制作的推移质运动观测-视频采集系统和河床结构发育程度测量装置,对河床结构发育良好、部分发育及无河床结构(平整床面)三种典型床面条件的山区河流推移质颗粒运动进行了观测分析,并初步研究了推移质运动和河床结构发育程度的制约关系。试验发现,河床结构发育良好时,推移质输沙率很低,推移质输沙主要通过跃移运动实现;河床结构部分发育时,颗粒跃移强度上升,并逐渐有颗粒突破结构束缚,在床面滚动(间或滑动);无河床结构条件下,滚动(间或滑动)和跃移输沙均为推移质输沙的重要方式;如果水沙浓度达到一定值,可能发生层移质运动,滚动(滑动)输沙超越跃移输沙成为推移质输沙的主要方式。宏观上看,山区河流推移质输沙和河床结构发育程度之间相互制约。对同一河段,当水流功率不变时,推移质输沙率和河床结构发育程度之间在对数坐标下基本呈线性负相关关系。     

Einstein推移质公式探讨

本文从多方面对Einstein推移质公式进行修正.首先基于时间连续、状态离散的Markov过程严格推导公式结构,具有物理概念清楚、数学处理严密的特点;其次取无因次单步距离和单步运动时间均为水流强度参数的函数,使之更符合现象的物理性质.此外,起动概率公式不仅考虑到推移力作用并取脉动底速遵循正态分布,理论上较为完善;而且积分限系数全由以往成果预先确定,因而可视为独立的理论公式.经上述修正的推移质公式与试验资料符合良好,可供计算应用.     

泥沙起动判别条件和推移质输沙率

在建立考虑了泥沙起动概率因素的散体泥沙起动流速计算式的基础上，讨论了泥沙起动概率，泥沙平均起动颗粒百分数，泥沙起动流速系数和推移质输沙率之间的关系．若以沙莫夫起动流速公式对应的起动流速系数值作为沙质河床起动临界条件的约定值时，相应的泥沙起动概率为０．１２７１，床面泥沙平均起动颗粒百分数为１２．７１％，无量纲推移质输沙率Φ为０．００３３５．这些结果与实际情况是基本符合的，可作为室内或野外观测泥沙起动的定量判别条件．     

百色水利枢纽推移质泥沙计算方法探讨

为了解泥沙淤积对航运码头的影响，对百色水利枢纽推移质输沙量进行了计算，重点探讨了输潲量公式中最大粒径、比降、糙率等参数的确定及基本输沙率的计算。     

山区河流河床形态对推移质输沙率影响的试验研究

为探索山区卵砾石河流推移质运动受水流条件和河床形态的影响规律,开展了大比降浅水流动条件下卵砾石输移的室内水槽试验,获得了两组泥沙组成的19个流量条件下的水流、泥沙及河床三维地形场数据。结合室内水槽试验及文献中的天然河流输沙观测数据,分析了不同水沙输移阶段水流阻力、河床形态与推移质运动之间的关系。试验结果表明:河床阻力系数随着河床形态强度参数增大而增大,形态阻力与河床形态强度参数相关性更强。在泥沙补给充分阶段,推移质输沙率与床面阻力、形态阻力及河床形态强度参数均呈正相关关系;在泥沙补给不充分的水流冲刷阶段,推移质输沙率随河床形态强度参数增大而减小。     

中国和美国的推移质泥沙采样器野外比测试验

中国和美国已研制出多种推移质采样器 ,用以在变化范围很大的水流、泥沙条件下采样。由于采样器的设计原理不同和缺乏现场比测资料 ,这些采样器采样结果的可比性不明确。本文给出了五种采样器的输沙率及其它性能的现场比测结果。这五种采样器包括美国地质调查局设计的刚性框架的赫尔—斯密斯采样器 (以下称HS -1型 )和它的加大型 (以下称HS -1a型 )、沱特尔河TR -2型采样器以及中国长江水利委员会 (长江委 )研制的Y78-1型刚性框架采样器和Y80 -2型软底网式采样器。在美国各采样点比测HS -1型采样器的输沙率为Y78-1型的 3.0倍 ,而在中国比测的仅为 1 .2倍。两国比测点上流速和推移质粒度的明显差别可能是导致这一差异的原因 ,两国在采样技术和比测方法方面的差别也稍有影响。在中国的比测 ,HS -1a型测定的输沙率平均为Y80 -2型的 4.4倍 ,TR -2型测定的输沙率平均为Y80 -2型的 2 .2倍。比测过程中取得的经验有助于增加对推移质采样器设计特性的理解 ,并强调了使用不同设计的采样器来测定沙粒或较大的砾卵石泥沙的推移质输沙率是必要的。     

山西省部分河流推移质输沙量的研究

山西是水土流失比较严重的地区，河流含沙量一般较大，对推移质泥沙的估算，目前还没有比较理想的方法，本文通过对水文站和水库大量系列实测资料进行分析，运用沙量平衡原理分析，提出了山西不同河流推移质的计算参数。