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扬子石化公司连续重整装置的扩能改造 总被引:2,自引:2,他引:0
介绍了扬子石化股份有限公司芳烃厂重整装置扩能改造的情况。标定结果表明,改造后装置的主要技术经济指标超过或接近设计值,芳烃产率为67.38%,C^+6液体收率为76.88%,氢气产率为3.74%,重整生成油研究法辛烷值为102,装置能耗为90.93kg标油/t。并分析了改造后装置的遗留问题及相应的对策。 相似文献
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催化重整装置扩能改造的工艺技术探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
本文针对洛阳分公司重整装置扩能改造目标,结合装置的特点,提出了采用RS-1,3961新型催化剂、1+3组合床重整工艺以及优化改造再生系统的扩能改造思路。 相似文献
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我国 60~ 70年代投产的半再生重整装置,规模大多为 0.10~ 0.15Mt/a,配有以二乙二醇醚为溶剂的芳烃 抽提部分。但是,这些装置规模小、能耗高、液体产品收率低。这些装置的改造周期短、投资少、产出快、效益好,应 列为重整装置消除“瓶颈”、扩能改造的重点,是目前汽油产品质量升级换代的一条捷径。因此,对半再生重整装置 的改造提出了一些思路,并给出了改造实例。 相似文献
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分析了两种重整补充原料-加氢重石脑油和精制焦化不地重整装置产品收率和产品质量等的影响,同时也指出了降低重整催化剂损耗和氯损失的关键。 相似文献
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介绍了上海石油化工股份有限公司加氢裂化装置处理能力由 0 .9Mt/a扩大为 1.5Mt/a改造的情况。新增了加氢精制反应器、高压注水泵、减压塔底重沸炉进料泵、喷气燃料油泵等设备 ;将减压塔浮阀塔板更换为规整填料 ;工艺流程改为一次通过流程。开工运行后的数据表明 ,操作参数接近设计值 ,产品质量和产量均达到设计要求 ,且装置有较好的生产灵活性 ,达到了改造目标。 相似文献
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连续重整装置扩能改造问题探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了中国石油化工股份有限公司上海高桥分公司0.6 Mt/a连续重整装置扩能至0.8 Mt/a的改造情况,改造内容主要包括:预加氢采用高空速催化剂;四合一炉增加炉管;重整进料换热器由板式替代原立式;再接触系统氨冷冻改造;分馏系统部分塔塔盘更换为高效塔盘等。分析了改造后装置运行存在的问题。 相似文献
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中国石油化工股份有限公司洛阳分公司I套硫回收装置在酸性气燃烧炉燃烧器及炉体、余热锅炉、转化器等主体设备不变动的情况下 ,通过采用Plibrico耐火材料衬里 ,用D6 0 1.7型离心风机替代原 3台L32 2 0 /0 .5型罗兹风机 ,换用较大的丝网捕集器和高温掺合阀 ,对液硫储槽进行改造等措施 ,使硫磺产量由 3kt/a上升到 10kt/a ,产品硫磺优等品率达到 98%以上。 相似文献
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通过对循环氢压缩机、高压换热器等进行更换;对反应进料加热炉、产品汽提塔和部分机泵进行改造;以及在反应器不改动的情况下选用FH-DS柴油深度加氢脱硫催化剂,并在反应器上、下床层采用密相装填方法装填催化剂等,催化裂化柴油和焦化柴油加氢精制装置处理量能力由600 kt/a扩至800kt/a,处理能力扩大了33%,还生产出硫质量分数小于300μg/g的低硫柴油. 相似文献
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常减压蒸馏装置的扩能改造 总被引:2,自引:0,他引:2
由于齐鲁石油化工公司胜利炼油厂第三套常减压蒸馏装置扩能改造(由 1.5 Mt/a扩至4.0Mt/a)的设计基础是加工沙特轻油和科威特的混合原油(1:1),但在实际运行中所炼的原油主要为阿曼原油,因而暴露出常压塔顶冷却能力低、塔顶气回收压缩机系统不完善、减压塔真空度波动大、减压塔底油泵排量小、常压塔和减压塔顶污水泵排量小等问题,严重影响装置操作。针对这些问题又进行了补充改造,改造后在全炼进口原油的情况下,处理量提高了100t/h,且操作平稳、产品质量好、产品收率高。 相似文献
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PS-Ⅵ催化剂在重整装置扩能改造中的应用 总被引:1,自引:1,他引:0
分析了中国石化股份有限公司天津分公司连续重整装置由0.6Mt/a扩能改造为0.8Mt/a面临的主要技术难题。在原料质量较改造前差,反应系统、再生系统、循环氢压缩机未进行改造的情况下,通过采用低积炭速率PS Ⅵ催化剂,适当降低生成油RON,以及对塔、加热炉等进行适当的改造,满足了重整装置0.8Mt/a的处理要求。标定结果表明,重整产品液体收率、重整生成油辛烷值、纯氢产率、芳烃产率及总转化率均达到改造要求。 相似文献
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以国内某连续重整装置的扩能改造为例,探讨了增加反应器跨线在扩能改造中的应用。在重整装置扩能改造中,面临反应器内催化剂贴壁、反应器加热炉热负荷不足、再生器烧焦能力不足等装置瓶颈。通过理论计算及扩能前后的工业数据对比,说明增设反应器跨线的方法可有效避免装置扩能后催化剂贴壁现象的发生,并降低下游加热炉热负荷。验证了增加反应器跨线的方法应用于重整装置扩能改造的可行性,为连续重整装置扩能改造提供了新的技术解决方案。 相似文献