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对龙羊峡水电站机组在首次高水头运行后发现转轮叶片裂纹的具体情况和特点进行了介绍与分析,得出高水头运行是水轮机转轮叶片裂纹产生原因之一,但不是主要原因。水轮机转轮叶片裂纹产生的主要原因是多方面综合而成的。提出水轮机转轮叶片裂纹处理的建议。 相似文献
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三门峡电站水轮机叶片裂纹的分析及处理 总被引:1,自引:0,他引:1
三门峡水电站轴流转浆式机组水轮机叶片在运行中频繁出现裂纹,介绍了叶片裂纹的分析和处理,并针对叶片叶型设计对裂纹的影响,在机组增容改造中予以改善. 相似文献
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水轮机转轮叶片裂纹分析及处理 总被引:1,自引:0,他引:1
水轮机转轮的叶片出现裂纹会严重威胁水电厂的安全经济运行,通过对水轮机转轮叶片进行有限元计算分析,得出应力过于集中通常是叶片裂纹产生的主要原因,此外,叶片也存在设计、制造、运行方面的问题,为此,介绍了水轮机转轮叶片裂纹金属无损探伤的常用处理方法和一般工艺。 相似文献
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本文对柘林水电厂2号水轮发电机组近年来在运行中摆度异常增大和水轮机转轮叶片与上冠间出现裂纹两个缺陷,分析了转轮叶片产生裂纹和机组摆度增大的原因,并介绍了摆度增大和转轮裂纹的处理方法。 相似文献
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介绍了大型水轮机叶片出水边用铺焊的方法改变叶片形状、增强叶片强度,避免裂纹的产生。水轮机的转轮在电站运行一段时间后,出水边与上冠、下环焊缝处容易产生疲劳裂纹。通常采用焊接三角筋的方法来补救裂纹的产生。此方法的缺点是三角筋的厚度与叶片的出水边的厚度不一致,在凸凹点处容易产生应力集中,也容易产生裂纹。用铺焊的工艺方法增加厚度、保证出水边圆滑、即避免了裂纹的产生又使打磨后的叶片流线型状良好。 相似文献
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介绍了安康水电厂2号机组6号叶片背部的裂纹情况,分析了造成叶片裂纹的主要原因,提出了处理措施,并从安装工艺及运行、检修等方面提出了合理可行的建议。 相似文献
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涡带工况下混流式水轮机转轮动应力特性分析 总被引:5,自引:0,他引:5
近年来,国内一些大型混流式转轮出现了不同程度的裂纹问题,对机组安全运行构成了威胁。研究表明,水力激励引起的混流式水轮机转轮叶片动应力是引起叶片疲劳破坏的主要原因之一。文中首先对高水头小负荷的涡带工况下混流式水轮机内流场进行非定常CFD计算,得到涡带工况下叶片表面不同时刻的水压力载荷,并利用流固耦合方法对转轮进行结构场瞬态特性计算,分析转轮叶片的动应力特性。结果表明由于水压力脉动引起的转轮叶片上的振动交变动应力是混流式水轮机疲劳破坏的主要原因之一。计算结果可为其它水轮机转轮的动应力特性分析和疲劳分析提供参考。 相似文献
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介绍盐锅峡水轮机转轮活动导叶整体铸造新工艺。在制定工艺方案时应用计算机辅助工艺设计,采用合理有效的工艺措施,有效地解决了裂纹和缩松问题。 相似文献
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水轮机叶片裂纹原因及预防措施研究 总被引:13,自引:0,他引:13
本文概述了目前国内对水轮机叶片裂纹产生的原因的不同观点,在大量的电站调研基础上,分析了各种观点的正确性,提出了水轮机叶片产生裂纹的原因和对策。 相似文献
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近年来,国内一些大型混流式转轮出现了不同程度的裂纹问题,有关研究认为转轮工作过程中的动应力值偏大是引起转轮疲劳产生裂纹的主要原因。引起转轮产生动应力的水力原因很多,本文分析了负荷调节过程中的转轮动应力特性。采用Newmark算法,进行了某混流式转轮的瞬态流固耦合计算。计算发现较大应力区与实际裂纹出现的部位基本一致,但最大静应力远小于叶片的极限破坏应力。在负荷调节过程中,叶片应力集中区承受的动应力可达45MPa左右,比以前估计的经验值要大。结果表明负荷调节过程中动应力值过大也是叶片过早产生裂纹的水力原因之一。 相似文献
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为了探讨叶道涡对混流式转轮叶片的作用机理,以某高比转速混流式水轮机为研究对象,选取出现严重叶道涡的小流量工况点开展转轮的瞬态动应力数值模拟。首先基于Navier-Stokes方程和RNG k-ε湍流模型进行了全流道定常和非定常流动计算,得出了转轮内部叶道涡的形态及分布,与实际观测现象非常吻合;然后采用有限元方法对转轮进行了模态分析,获得了转轮在水中的固有频率及振型;最后采用流固耦合方法对转轮进行瞬态动力学分析。研究结果表明:叶片危险部位的动应力的频率为转轮频率的倍频,分布于转轮叶片出口靠近上冠处的局部叶道涡对转轮的作用强度最大,导致叶片出口与上冠连接处的最大动应力值高于一般水轮机转轮的许用应力值,引起转轮该位置发生破坏甚至产生裂纹。 相似文献
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分析了云南大朝山电站225MW水轮发电机组运行时发生卡门涡共振,产生金属蜂鸣声及叶片裂纹的原因,经分析处理并取得成功,为大型水轮机的安全运行提供了经验.图4表2 相似文献