振动筛噪声控制

振动筛是一种高噪声机械。根据冶金企业测定统计,振动筛筛分时的声级高达105～115dB(A),大大超出国家工业企业噪声卫生标准,是厂矿主要噪声源之一。     

ZMS2065A型双轴直线振动筛噪声的综合治理

双轴直线振动筛是选煤厂用量最多、噪声最高、噪声源最为复杂的设备。各国虽然对此做过一些单项研究,并得到一些较好的单项成果,但振动筛噪声依然居高不下。本文以ZMS20S5A型振动筛为对象,注意综合运用已有的一些单项成果,并设计了一些试验,确定了最佳综合治理方案,使其总体噪声下降了8～10dB以上。     

机械压力机的噪声及其控制

机械压力机的噪声属于工业噪声,机械工业部1980年10月修订的《单、双点压力机产品质量分等规定》中规定:合格品噪声≤90dB(A),优等品噪声≤87dB(A),一等品噪声≤88dB(A)。同时,我国《工业企业噪声卫生标准》中规定:新建工厂的噪声≤85dB(A),改建工厂的噪声≤90dB(A)。实际上,机械压力机在工作过程中产生的噪声一般为90～110dB(A),远超过上述规定。因而需要采取有效措施,对其噪声加以控制。     

基于逆系统理论的无轴承永磁同步电机解耦控制研究

应用多变量非线性控制逆系统理论，对无轴承永磁同步电机的多变量、非线性、强耦合的控制对象进行了动态解耦控制研究；介绍了逆系统理论，阐述了无轴承永磁同步电机径向力的产生机理，建立了转矩力和径向悬浮力状态方程，分析了基于逆系统理论解耦控制的可行性，推导出基于逆系统理论的无轴承永磁同步电机转矩力与径向力之间的动态解耦控制算法。仿真结果表明，这种控制策略能够实现转矩力与径向力之间的动态解耦，并且系统具有良好的动、静态性能。     

随机激振下直线振动筛的振幅分析

振幅是直线振动筛重要工作参数之一,直接影响到振动筛分效率及工作可靠性.考虑激振力幅值大小及方向的随机性,在建立随机模型基础上,研究随机激振参数(偏心块质量矩、激振力方向角、激振频率)对振动筛振幅的影响规律.引入相对均差系数及变差系数,定量描述振动筛振幅的变异规律.结果表明:偏心块质量矩随机对振幅的均值影响很小,但是引起的振幅动态偏离度不容忽视;激振力方向角随机引起振幅的均值变异较大,动态偏离度亦大,是引起振幅变异最敏感的激振参数;当偏心块质量矩、激振力方向角、激振频率同时随机且变差系数达到15%后,振幅变异梯度迅速增大,振幅的均值变异及动态偏离度都很大.振动筛结构在制造与安装过程中随机因素引起的振幅变异必须加以分析与有效控制.     

一种圆筒状污水泵站降噪工程设计

一种圆筒状结构城市污水泵站设备运行噪声高达90dB(A),对临近居民楼产生噪声污染。对圆筒状建筑结构特点与声源进行了分析,确定水泵运行噪声与室内混响噪声影响较大,采取了室内吸声与设备隔振等综合性降噪措施。通过吸声降噪与隔振设计,确定了泵房降噪工程方案与材料参数,并与现场试验测试数据进行了对比分析。结果表明,泵房室内工作台位置降噪量达17.6 dB(A),水泵1米处降噪量达6.8dB(A),厂界噪声满足1类声环境功能区噪声限值要求,获得了预期工程效果。     

120KW柴油发电机房噪声的综合治理

本文通过对某120kW柴油发电机房噪声扰民状况分布特性及其测试分析,采用一种全封闭隔声房结构,在确保机房内良好通风散热条件下,使该机房隔壁配电操作室内声级由85dB(A)降至69.1dB(A),值班室内声级由69dB(A)降至56dB(A);距机房10m远的医院和居民楼窗外1m处声级由78dB(A)降至46.5dB(A),获得显著治理效果。     

大型制氧机组噪声控制

一、前言 武钢氧气厂制氧机组(A、B台)噪声为98～108dB(A),室外气体放散噪声达126dB(A),不但影响职工健康和生产效率,而且使附近居民不得安宁,鸡不下蛋,农产量下降,引起有关部门重视。90年武钢立项治理,要求机房内噪声降至90dB(A)以下,环境噪声降至75dB(A)以下,操作室内噪声降至65dB(A)以下。     

控制城市轨道高架桥梁结构噪声的试验研究

地铁车辆通过轨道高架桥梁产生的噪声对周围环境的影响十分明显,日益受到人们的关注。过车时轨道高架桥梁振动辐射产生的结构噪声具有频率低、辐射面积大、传播距离远的特性,治理难度很大。对广州地铁4号线高架桥振动、噪声进行测试与分析,研制调谐质量阻尼器对轨道高架桥梁的结构噪声进行控制。试验结果表明,桥梁安装TMD后桥下1.5 m高度处测点噪声在80 Hz共振频率带降低9.3 dB(A)～12.4 dB(A),10次过车降噪效果平均值为2.1 dB(A)。     

罗茨鼓风机房的噪声治理

一、概述北京灯泡三厂风机房(8.0×3.4×4.0m~3)内设置两台罗茨鼓风机,其技术规格为,风量 7m~3/min压力 3500mmH_2O功率 13kW机房的位置见图1.罗茨鼓风机的进气噪声高达105～135dB(A),机房内的噪声达108dB(A),即使在机房门口仍有98dB(A),甚至在距十数米远处厂传达室门口仍能明显地听到罗茨鼓风机的噪声(80dB(A)),严重地干扰厂区和机房内的生产,也对厂区南侧隔壁的育翔幼儿园有较大的影响(64dB(A),比标准值55dB(A)离出9dB(A),为此需要予以治理.     

螺杆压缩机站的噪声控制

酒泉钢铁公司镜铁山矿空压站安装了4台瑞典生产的VR_9-566m~3/min大型螺杆压缩机,运转中产生很强的中高频噪声。在只开1台机组的情况下,一楼冷却器旁噪声高达117dB(A),二楼平台机组旁噪声级108dB(A)。经过一年多的噪声综合治理,包括吸声、隔声、通风等措施,一楼噪声由117dB(A)降为79dB(A),二楼平台由108dB(A)降为85(A)。     

滚动轴承游隙的调整

1径向游隙的选择 轴承的径向游隙并非越小越好，不是所有的轴承都要求最小的工作游隙，必须根据条件选用合适的游隙。国标GB4604—93中，滚动轴承径向游隙共分5组，游隙值依次由小到大，其中0组为标准游隙。基本径向游隙组适合于一般的运转条件、常规温度及常用的过盈配合：在高温、高速、低噪声、低摩擦等特殊条件下工作的轴承则宜选用较大的径向游隙；对精密主轴用轴承等宜选用较小的径向游隙，对于滚子轴承可保持较小的工作游隙。另外，对于分离型的轴承则无所谓游隙；最后，轴承装机后的工作游隙，要比安装前的原始游隙小，因为轴承要承受一定的负荷旋转．还有轴承配合和负荷所产生的弹性变形量。     

考虑挠度的宽温域陶瓷轴承转子系统动态特性分析

宽温域下陶瓷轴承外圈与轴承座之间配合间隙发生变化,同时转子质量对轴特别是细长轴会产生挠度影响,导致轴与轴承接触处力的边界条件发生变化,对轴承性能有很大影响。建立一种考虑挠度变化对宽温域内轴承转子系统影响的动力学模型,将轴承座与陶瓷轴承的热变形分别计算,并将不同温度下配合间隙作为边界条件,最后引入挠度因素改变轴与轴承接触处力的边界条件,来对全陶瓷球轴承动态特性进行求解。考虑轴承工作温度以及转轴挠度变化,对全陶瓷球轴承外圈振动情况展开参数化研究,并结合试验手段对模型精度加以验证。结果表明,挠度的产生使宽温域内全陶瓷轴承径向竖直正方向振动幅值减小,导致系统运行不稳定。研究结果对全陶瓷轴承动力学分析提供参考,并为提高陶瓷轴承转子系统稳定性提供理论依据。     

船用燃气轮机轴向力测量技术研究

我国燃气轮机设计制造经历了仿研阶段，经过多年消化吸收现已逐步进入了独立研发阶段，需要对其各部件的性能进行深入研究。随着燃气轮机功率的不断增大，输出轴的速度不断提升，与此同时，也会带来很多问题，其中之一是制造和装配中不可避免的准确度问题，会导致产生的轴向力不能满足轴承的设计要求。轴向力过大，会导致轴承长期处在超负荷状态下工作，其直接的影响就是使轴承发热，降低轴承的使用寿命，     

汽车动力总成冷却风扇优化设计

某汽车动力总成冷却风扇风量较低,辐射气动噪声较大,不满足设计要求,对该风扇进行改进优化设计,并对改进前后的风扇在试验台架上进行气动性能测试对比,在整车上进行车内外噪声测试对比,测试结果表明,改进后风扇在3 000 r/min时,标准风量由1 823.9 m~3/h增大到2 375.7 m~3/h,增大30.3%,静压效率无明显变化,功率略增大,改进后扇叶叶片旋转噪声的1阶和2阶明显降低,在2 600 r/min转速下,总声压级从70.41 dB(A)降低到66.31 dB(A),降低4.1 dB(A),扇叶叶片1阶声压级从67.87 d B(A)降低到56.91 dB(A),降低10.96 dB(A)。     

测量电机轴承径向间隙简易方法

轴承径向间隙作为轴承轴承磨损程度的直接表征,对于判断轴承使用寿命,保障电机正常运行至关重要。其过大过小都会影响到轴承的正常工作,从而影响电机的运作。故在电机的保养中需要对轴承径向间隙进行检测,传统的检测方法有压铅法和塞尺法,测量过程复杂,费时费力。本文以缩短轴承径向间隙测量时间为目的,研究了一种简易测量装置,该装置主要由液压千斤顶和百分表组成,该测量方法安全简单省时,测量值较准确。     

徐州韩桥矿东风井噪声的综合治理

徐州矿务局韩桥煤矿东风井建于1964年,该风井安装有二台2K-60-5NO.24轴流抽风机.经测定,风井噪声最大值为114dB(A),最高扰民噪声达87.1dB(A),超过二类混合区标准30dB(A)以上.多年来,风井噪声严重污染着周围的环境,影响了居民的工作、学习和休息.另外,电机房、风机房内噪声也很高,达96dB(A),值班人员难以忍受,反映强烈.     

降低冰箱噪声的试验研究

本文对一种冰箱匹配高效活塞式压缩机后噪声较大的问题进行了研究。这种噪声的峰值频率介于2 0 0～ 315Hz (1/ 3倍频程 )。本文确定了吸气管振动所形成的冰箱蒸发器的振动是产生噪声的根源 ,而吸气管的振动源为机壳的振动和气流脉动 ,并且气流脉动是主要激振力。在上述分析与试验的基础上 ,重新设计压缩机的吸气消音器 ,在吸气管壁钻孔 ,通过这些措施 ,使该冰箱的声功率降低了约 2dB (A) ,提高了冰箱的声质量     

喷涂阻尼厚度对车轮振动声辐射的影响

在列车车轮表面喷涂阻尼材料可以降低车轮振动声辐射,通过试验调查喷涂阻尼厚度对其减振降噪性能的影响。在半消声室进行对比试验,测试了斜曲型辐板车轮在无阻尼、喷涂1 mm和2 mm情况下的振动声辐射,和双S型辐板车轮在无阻尼、喷涂1 mm和4 mm阻尼下的声辐射。测试结果表明：对于斜曲型辐板车轮,2 mm阻尼层对车轮的减振区域和减振量均优于1 mm阻尼层,在径向和轴向激励下,1mm阻尼层降噪量分别为2.0 dB(A)和1.0 dB(A);对于双S型辐板车轮,在径向和轴向激励下,1 mm阻尼层降噪量分别为1.9 dB(A)和1.1 dB(A)。对于这两种辐板形式车轮,阻尼层增厚,降噪效果均增加。对于斜曲型车轮,在径向激励下阻尼具有更好的降噪效果,对于双S型车轮,在径向激励和轴向激励下阻尼降噪效果近似相同。     

颗粒流在螺旋槽径向空气轴承中运动和沉积影响的数值研究

较多的研究集中在螺旋槽空气轴承的轴承参数和其稳定性、承载力的数值关联，以此为设计提供数据支持。随着螺旋槽轴空气轴承的应用范围越来越宽泛，如何使轴承在高温高热、充满烟气的燃烧工况下工作，需要考虑的因素就越来越多。量化分析这些影响因素，是提高设计的关键。螺旋槽轴承启停磨损的脱落颗粒和烟气颗粒，会在精密螺旋槽轴承运行中产生滞留沉积和冲蚀影响，长时间积累，会影响轴承的性能和寿命。基于气固两相流理论，在CFD(computational fluid dynamics)方程中添加欧拉-拉格朗日法的离散相模型，通过对纳维-斯托克斯方程和颗粒物动力平衡求解，研究了颗粒在螺旋槽径向空气轴承中的运动轨迹及沉积规律，量化分析了径向轴承参数和颗粒特征在其构型调整前后对颗粒沉积的影响，为探索螺旋槽径向空气轴承自清洁结构提供了有意义的参考。