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我厂购进一批φ15mmGCr15退火钢,经入库抽样复验未发现问题;投料后,在冲床切下料时,发现有一小部分钢材在冲切时开裂(见图1).开裂部位出现在冲床下料时的底部,大都在直径的四分之三处开裂,裂纹深度约3~5mm,宽度不一. 相似文献
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就GCr15SiMn钢轴承套圈在磨加工后,内沟道表面出现裂纹这一现象进行了试验分析,结果表明,钢材的严重方框形偏析是造成轴承套圈锻造加
热时局都过烧的根本原因,并以裂纹形态残留于磨加工后套圈沟道表面上。文中提出了三条预防过烧的措施。附图3幅. 相似文献
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1 套圈毛坯塔形套锻工艺提高金属利用率曾一直是制造业急待解决的问题,特别是金属加工业,如轴承的制造。在这方面,金属利用率提高10%,产品的成本就降低10%以上。分析轴承套圈常用生产工艺,可得到金属利用率的平均指标:用棒材车削法制作轴承时,利用率为20%~25%;用管材、锻件车削制作轴承时,则分别为40%~55%和30%~50%。金属利用率既取决于毛坯所用材料的类型(如管材、棒材),也取决于制造工艺(如冲压、车削等)。库尔斯克(Курск)轴承厂为了提高金属利用率,在生产轴承套圈时,采用了使用热轧钢棒料的综合工艺1,其过程是:棒料切料后,在Л-… 相似文献
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开式压力机冷剪切下料产生的端面微裂纹,在自由镦粗时,裂纹沿长度和深度进一步扩展。对于一些长径比较小,镦粗变形量较大、较薄的饼坯,可以在镦粗前对料段进行一次去应力退火(退火温度560℃,保温时间5 ̄7h),对消除饼坯的端面裂纹有益。 相似文献
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GCr15钢在热处理过程中的尺寸变化与许多因素有关,本文探讨的是该钢种在使用内压模淬火时的尺寸变化规律。由于GCr15钢轴承套圈淬火时的尺寸变化不同于渗碳钢,其内压模淬火涉及到的尺寸变化及整形量设计目前尚处于探讨阶段,未形成一个较完整的理论体系,因此本文试图阐明其尺寸变化及整形量设计原理,以期达到抛砖引玉的作用。 相似文献
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为弥补GCr15钢轴承套圈热处理时,由于表面氧化脱碳产生缺陷而报废,采用了碳氮共渗方法,试验表明,渗入一定量的碳氮后,可提高轴承零件表面硬度、耐磨性及回火稳定栓等。附图3幅,表1个。 相似文献
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采用理化检验的方法,对6222轴承锻件毛坯及其原材料圆钢进行了分析,结果表明:原材料存在白点,是造成锻件毛坯开裂的主要原因。 相似文献
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新型高淬透性轴承钢GCr15SiMo的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
通过对分别用GCr15SiMn 钢和GCr15SiMo 钢制特大型轴承加工工艺的比较可知,用GCr15SiMo 钢制造的轴承零件表面硬度较高,残余奥氏体含量低,使用寿命长和尺寸稳定性高。附表8 个,参考文献3 篇。 相似文献
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模糊正交法在GCr15钢切削用量优化中的应用 总被引:4,自引:0,他引:4
模糊正交法是把正交试验的结果模糊化,以模糊数学的理论与方法处理试验数据,能在同样试验工作量情况下获得更多的信息,并将较复杂的问题简化。本例在建立表面粗糙度、刀具使用寿命和切削工时多目标隶属函数的基础上,以模糊综合评价值为目标函数,对GCr15轴承钢切削量进行优化,获得了满意的结果。 相似文献
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通过对试样断口的观察、断裂力学分析以及FRASTA仿真的方法,研究了GCr15钢在旋转弯曲加载下超长寿命疲劳破坏的机理,阐述了其内部裂纹萌生和扩展的力学条件,建立了颗粒状白色区域(GBF)的形成机理模型.结果表明:GCr15钢的内部破坏是由材料内部的非金属夹杂物引起的,并且在夹杂物的周围伴有GBF的形成,整个内部裂纹具有典型的"鱼眼"形貌特征;内部起裂是超长寿命疲劳破坏的典型特征.GBF的应力强度因子幅值△KG瓯(4~6 MPa·m1/2)是控制内部裂纹扩展的临界参数,并且其形成过程占据了超长寿命疲劳过程的绝大部分. 相似文献
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通过不同炉型进行试验对比,选择出适合GCr15钢制套圈渗碳加工的设备和工艺,开拓了公司的业务范围。 相似文献
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DIR86875轴承套圈用GCrl0SiMn钢管材制造,其热处理工艺参数为:淬火温度825°C,保温时间18~20min,总加热时间80±3min;回火温度235°C,保温时间3.5h。 相似文献
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淬火、回火温度对GCr15钢疲劳行为的影响如下:经正常温度淬火后,疲劳裂纹萌生循环数Ni随硬度升高而增大;经高温淬火后,Ni显著降低,且随硬度升高而减小。疲劳裂纹扩展速率d_a/d_N随硬度升高而加快,随晶粒尺寸增大而加快。大晶粒高硬度的试样,裂纹主要沿原奥氏体晶界萌生及扩展;低硬度的试样裂纹均为穿晶扩展;随着硬度降低,疲劳断口的沿晶成分逐渐减少。附图10幅,表4个。 相似文献