HRBF500钢筋与混凝土粘结性能分析

在HRBF500级细晶高强钢筋与混凝土粘结试件的拔出试验的基础上,通过粘结机理分析,定量分析混凝土强度、钢筋直径、保护层厚度、锚固长度、箍筋配箍率、锚筋屈服强度6个因素对粘结性能的影响,通过与规范公式的比较,提出HRBF500细晶高强钢筋与混凝土粘结强度的建议公式,为规范修订提供依据。     

HRBF500钢筋与混凝土粘结试验研究

首先通过HtCBF500级细晶高强钢筋的材性试验,表明HtKBF500钢筋均有明显的屈服台阶,其实测屈服强度都达到了500MPa级的要求,强屈比σb／σs=1．23～1．32,伸长率δ5均在20％以上,强度和延性均较好,弹性模量E5=2．0×10^5-2．1×10^5,与普通热轧钢筋基本相同;然后通过对42个HRBF500钢筋与混凝土粘结试件的拔出试验,观察其破坏现象可分为三种典型破坏：即混凝土劈裂、钢筋拔出、混凝土先压碎后钢筋拔出,描述了试验荷载-滑移（F—s）曲线和平均粘结应力-滑移（^-τ-s）曲线,并根据曲线的特征,研究了锚筋受力破坏各个阶段的特点。     

冷拔螺旋钢筋粘结锚固性能试验研究

采用拔出试验方法,研究分析了冷拔螺旋钢筋与混凝土的粘结锚固性能,推导了冷拔螺旋钢筋和混凝土强度,保护层厚度,锚固长度的具体关系,给出最小锚固长度的计算公式。     

HRB500级钢筋粘结锚固性能的试验研究

通过对 72个HRB5 0 0钢筋粘结锚固试件的拉拔试验 ,分析了HRB5 0 0钢筋的粘结锚固特点和影响粘结锚固强度的主要因素 ,在统计回归的基础上给出了HRB5 0 0钢筋粘结强度的计算公式 ,推导出HRB5 0 0钢筋的临界锚固长度计算公式 ,最后在可靠度分析的基础上提出了HRB5 0 0钢筋混凝土构件的锚固长度设计建议。     

低合金耐蚀钢筋粘结锚固性能试验研究

为探究低合金耐蚀钢筋粘结锚固性能的影响因素,并提出锚固长度的设计建议,通过45个低合金耐蚀钢筋试件拉拔试验,统计回归分析了耐蚀钢筋的粘结强度表达式,基于临界锚固长度极限状态方程,提出耐蚀钢筋的临界锚固长度计算公式,并与GB 50010—2010(2015年版)锚固长度计算式进行对比。结果表明,低合金耐蚀钢筋的粘结锚固性能与相对保护层厚度、配箍率和混凝土强度正相关,与钢筋直径、相对锚固长度负相关,与钢筋强度无明显相关性;提出的耐蚀钢筋粘结强度计算公式与实测值吻合较好;耐蚀钢筋的锚固长度可采用拟合公式计算,出于工程安全设计考虑,低合金耐蚀钢筋的相对锚固长度可取0.14fy/ft。     

高强钢筋与高强混凝土粘结锚固性能试验研究

通过对33个高强钢筋(HRB500)与高强混凝土(最高达C80)粘结锚固试件的拔出试验,分析了高强钢筋与高强混凝土粘结锚固性能和影响粘结锚固强度的主要因素,在对试验结果分析的基础上,对目前《混凝土结构设计规范》(GB50010—2010)的锚固长度规定进行了评价。研究表明:与普通强度钢筋混凝土类似,高强钢筋和高强混凝土的粘结锚固强度随着钢筋直径的减小而增大,随着保护层厚度、横向钢筋配筋率、混凝土抗拉强度的增大而增大;但高强钢筋高强混凝土试件的破坏更加突然,在达到极限拉拔力后试件瞬间劈开,延性较差,配制一定量的箍筋可以较大程度上改善其延性;当混凝土强度等级高于C60时,不同强度等级的混凝土所需要的锚固长度是不一样的;在设计锚固长度时,对于强度等级为C80的高强混凝土,混凝土轴心抗拉强度设计值ft按C80取值,《混凝土结构设计规范》(GB 50010—2010)的计算公式仍适用,是安全的。     

冷轧带肋钢筋(1200MPa)粘结锚固性能试验研究

通过拉拔试验,探讨了冷轧带肋钢筋（１２００ＭＰａ）破坏机理τ－ｓ曲线模式,确定了冷轧带肋钢筋（１２００ＭＰａ）粘结强度与砼强度、保护层厚度、锚固长度等主要因素的关系,并由试验结果推导出了临界锚固长度,为该级别冷轧带肋钢筋的工程应用提供了可靠的依据。     

高温后HRB高强钢筋粘结锚固性能的试验研究

对高温后45个HRB高强钢筋与混凝土粘结锚固试件进行拔出试验,研究高温后高强钢筋粘结锚固的特点和影响粘结锚固强度的主要因素。钢筋混凝土试件的受热温度分别为200,400,600℃,冷却方式为空气中自然冷却,加载方式为单向拉拔。试验考虑混凝土强度、锚筋屈服强度、配箍率的影响,分析各种参数对高温后高强钢筋粘结性能的影响规律,并指出高温后高强钢筋的粘结锚固机理和普通钢筋的粘结锚固机理大致相同。     

环氧涂层钢筋粘结锚固性能的试验研究

环氧涂层钢筋能有效地防止钢筋锈蚀,用于混凝土结构耐久性设计.由于表面状态改变,环氧涂层钢筋的粘结锚固性能受到削弱.作者通过拉拔试验探讨了其粘结锚固机理、锚固特性及锚固强度,并通过梁锚试验加以验证.在此基础上,由可靠度分析提出了锚固长度设计值的建议.     

冷拔螺旋肋钢筋粘结锚固性能试验研究

通过对 72根冷拔螺旋肋钢筋拔出试验的研究 ,分析了冷拔螺旋肋钢筋的粘结锚固特点和各主要因素对平均粘结强度的影响 ,回归了平均粘结强度的计算公式 ,推导了在拉拔状态下临界锚固长度的计算公式 ,并给出了在各种情况下的临界锚固长度值。     

AFRP筋混凝土粘结强度和锚固长度的试验研究

通过对27个拉拔试件和16个梁式试件的试验,探讨AFRP筋与混凝土的粘结滑移关系、粘结强度,并且综合分析其他文献的结果,提出简化的局部粘结滑移本构关系和拔出破坏模式下锚固长度的计算公式。     

HRBF500级钢筋混凝土梁变形的试验研究

对3根HRBF500级钢筋混凝土梁进行受弯性能试验,研究发现,其变形特点和破坏形态与普通钢筋混凝土梁基本一致。基于已有500 MPa钢筋数据分析可知,HRBF500级钢筋混凝土梁挠度变化规律与HRB500级一致,正常使用下梁的挠度实测值均与规范值吻合较好,但实测值普遍偏大。建议将500 MPa级钢筋混凝土梁的短期刚度乘以系数0.95后计算挠度。     

纤维塑料筋粘结锚固性能的试验研究

采用挤拉工艺,研制生产出国内首批纤维塑料筋。基于３６ 个拉拔试件的试验结果,对纤维塑料筋与不同的环境介质（ 混凝土、水泥灌浆、环氧树脂） 之间的粘结锚固性能进行了较为系统的研究,并提出了有关的设计建议。     

碳纤维塑料筋粘结锚固性能的试验研究

基于对 30个拉拔试件的试验结果 ,对碳纤维增强塑料筋在不同的环境介质 (混凝土、环氧树脂、素水泥浆 )中的粘结锚固性能进行了较为系统的研究 ,并得出了有关的结论 ,指出了需要注意的问题     

FRP筋与混凝土粘结性能的试验研究

进行了28个纤维聚合物(FRP)筋拔出粘结试验,试验变量为FRP筋种类、FRP筋直径、混凝土强度和粘结长度,拔出试验记录了拔出荷载、FRP筋加载端滑移、破坏现象。FRP筋破坏形式是表面脱落和筋断裂,而混凝土未出现明显破坏。随着FRP筋的种类、直径、粘结长度不同,粘结强度变化范围是7.96~41.80MPa,粘结强度随着粘结长度、直径增加而减少,与混凝土强度无关。     

表面嵌贴法加固混凝土的锚固性能试验

在表面嵌固法中,嵌固板条能否发挥其抗拉能力的关键,在于嵌固板条与混凝土表层是否具有足够的粘结强度。通过研究嵌固板条与混凝土基体的粘结强度和破坏情况,得到破坏形态均为嵌固材料从结构胶层拔脱,发生滑移破坏,造成粘结失效。粘结强度主要与结构胶自身的粘结强度和嵌固材料表面的粗糙程度有关,基材混凝土的强度对粘结强度的影响不大,说明嵌固板条施工时应完全埋入混凝土的表层,以减小嵌固板条剪应力的梯度变化,使之受力更趋均匀,可为采用表面嵌固法时嵌固板条的锚固长度设计提供一定的参考。     

HRBF500钢筋混凝土梁受弯承载力试验研究

试验设计制作了7根配有500 MPa细晶粒高强钢筋的钢筋混凝土梁,通过变化保护层厚度、纵筋配筋率、混凝土强度等因素,分析研究高强钢筋混凝土梁的承载力。试验结果显示:应用500 MPa细晶粒高强钢筋的混凝土梁承载力的实测结果与采用规范公式计算值比较接近,可以继续沿用现有的规范计算公式。     

HRBF400级钢筋混凝土梁受弯性能试验研究

对4根矩形截面高强钢筋混凝土梁进行静力抗弯试验,并结合现行规范分析了构件的受力特征、正截面承载能力、裂缝和挠度.结果表明,400 MPa细晶粒高强钢筋混凝土梁的受力特征与普通钢筋混凝土梁相同,混凝土平均应变沿截面保持平面;构件实测受弯承载力和裂缝平均间距与规范计算值符合较好,仍可按现行规范进行计算;最大裂缝宽度不适宜按...