ASTM A519 Gr.4130SR表面堆焊Inconel625镍基合金焊接工艺研究

为了使ASTM A519 Gr.4130SR钢材表面堆焊Inconel625镍基合金焊接接头的硬度等力学性能及化学成分符合标准要求,应用手工氩弧焊（GTAW）,采用合适的焊接参数在Φ140 mm×18.41 mmASTM A519 Gr.4130SR钢管表面堆焊Inconel625镍基合金,并对焊接接头进行焊后热处理。焊后按标准要求对焊接接头进行弯曲试验、硬度试验及堆焊层化学成分分析。试验结果表明,堆焊焊接接头力学性能及堆焊层化学成分满足相关焊接工艺评定标准的要求,焊接方法、焊接材料、焊接工艺参数及焊后热处理工艺合理。     

CO_2/MIG气体保护焊堆焊镍基耐蚀层的应用

本文介绍了CO2/MIG气体保护焊在镍基耐蚀层堆焊焊接中的进展,通过工艺试验和工艺评定,验证了材料的可焊性及焊后各项性能,并在设备法兰的堆焊中取得良好效果。     

Inconel 625镍基合金带极电渣堆焊试验研究

为了解决Inconel 625镍基合金带极电渣堆焊的焊接难点,从镍基合金带极电渣堆焊焊接性能分析,以及焊接规范参数对焊接质量的影响等方面入手,探寻最佳的Inconel 625镍基合金带极电渣堆焊焊接工艺。经过大量针对性试验后,确定了一套较为合适的焊接工艺参数,并进行了试件的焊接。通过对试件堆焊层进行化学成分分析、力学性能、金相检验及腐蚀试验来验证所选焊接工艺的合理性、可行性。试验结果表明,该堆焊工艺合理有效,堆焊层能够满足工程要求。     

U75V合金钢组合辙叉翼轨的药芯焊丝补焊

针对在线钢轨焊接性特点,选用药芯焊丝进行合金钢组合辙叉翼轨的修复,进行了工艺试验和堆焊层的组织性能研究.堆焊层的硬度测试结果表明:药芯焊丝THY-QD-172用于合金钢组合辙叉翼轨U75V的修复可满足性能要求.首先其熔覆层为与母材组织接近的珠光体;其次堆焊层的洛氏硬度比母材的硬度高,耐磨性能在一定程度上有所增强;最后试验过程中焊前不需要热处理,焊后也不需要热处理.     

镍基耐蚀合金焊接工艺研究

为科学制定镍基耐蚀合金的焊接工艺,以NS3306耐蚀合金为例介绍了耐蚀合金的牌号、化学成分和力学性能。根据镍基耐蚀合金的特点,采用手工钨极氩弧焊方法,ERNiCrMo-3焊丝填充,进行了组对焊接,同时进行了焊前清理、焊接工艺参数的优化、焊接过程及层间温度的控制。焊后通过外观检测、无损检测、力学性能试验对焊接接头质量进行了检查,结果表明,焊接质量可靠,满足焊接工艺评定及设计文件要求。     

耐蚀耐磨新型钴基合金粉末—SPC合金

许多化工部件要同时承受腐蚀和磨蚀的危害,部件的寿命不仅取决于其表面耐磨性能,更依赖于材料的耐腐蚀性能。重要部件,如机械动密封,大多采用不锈钢表面堆焊司太立特钴基合金来保护。先进国家开发新型耐蚀合金粉末喷焊管状焊丝堆焊等新技术,使零件寿命大幅度提高。我国生产的钴基合金品种少、质量差,耐蚀合金粉末又无研制,因此,大多数采用进口司太立特钴基合金堆焊的生产工艺。堆焊熔池深,元素冲淡率高,加上焊条成份限制,它们的耐蚀性能往往不能满足生产要求,工件使用寿命低。例如上海石化总厂维纶厂凝固液循环泵大型循环泵用     

镍基双金属复合管主管与纯镍支管台连接工艺

介绍了一种镍基复合管主管与纯镍材料管台连接工艺新方法,为避免主管壁厚方向镍基层无法覆盖的问题,先根据管台尺寸在镍基主管上进行钻孔加工,孔加工至主管复合层,然后从主管镍基复合层开始对孔壁进行镍基材料堆焊,堆焊完毕再进行钻孔加工保留镍基堆焊层,对堆焊层进行无损检测确保堆焊层厚度及质量,然后组对纯镍管台,最后对纯镍管台进行焊...     

H_2S/CO_2环境下析出相对28合金耐SCC性能的影响

镍基合金具有良好的耐蚀能力和力学性能,为了保证高酸性油气田的开采安全,镍基合金已逐渐成为重要的备选材料。为此,研究了镍基合金——28合金在H2S/CO2共存以及含有Cl-环境下,其析出相对耐应力腐蚀开裂(SCC)性能的影响,采用四点弯曲法在模拟高酸性井下环境条件下对28合金进行了SCC试验,用光学显微镜进行了金相分析,试验结果发现:微观结构中含有析出相的28合金试样发生SCC开裂,微观结构中无析出相的28合金试样未发生SCC开裂。采用SEM和EDX对析出相进行了深入分析。讨论了析出相的分布、成分,探讨了析出相对合金耐应力腐蚀开裂性能的影响机理。该研究成果具有较高的工程应用价值,为深入研究镍基合金在高酸性环境中的抗开裂性能和耐蚀性能奠定了坚实的基础。     

镍基合金等离子堆焊层的组织和性能

采用光学显微镜、X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)和显微硬度计,研究了镍基合金等离子弧堆焊层的组织和性能。堆焊的基材为X65管线钢,焊丝是ERNiCrMo-3。研究结果表明,堆焊层由柱状晶和共晶组织组成,堆焊层中的柱状晶为γ固溶体,共晶组织为γ固溶体和Laves相(富含Mo、Nb);由腐蚀电化学测试可知,堆焊层的耐蚀性能随着堆焊电流的增大而减弱;氢致开裂试验结果表明,堆焊电流越大,越容易发生氢致裂纹;显微硬度测试结果表明,由基体至堆焊层显微硬度先升高后下降,熔合区硬度最高,可达310 HV以上。     

13XΦA钢石油管道焊接接头耐蚀性能改善的研究

介绍了一种采用高频焊接、焊后720℃回火热处理工艺生产13XΦA钢石油管道的方法.研究结果表明,焊接接头具有铁素体-珠光体组织,其金相组织、力学性能与母材接近,并具有较高的耐蚀稳定性.在大量试验研究的基础上,综合最高耐蚀性能和力学性能试样的金相组织,研制出能迅速评估焊接接头耐蚀性是否可靠的13XΦA钢管道焊接接头组织标样,为石油管道的安全使用提供了一种快速简便的对照评估方法.     

使用高铬镍奥氏体焊材无热处理焊接ASTM A335 Gr.P22管材

ASTM A335 Gr.P22材料焊接性较差,由于受到现场施工条件及焊缝位置等的限制,该类母材部分焊缝不便于进行局部热处理,为此采用了高铬镍焊材,不预热、后热及焊后热处理的焊接工艺进行焊接。试样的力学性能试验及金相分析表明,力学性能符合要求,金相组织良好,焊接工艺满足NB/T 47017-2011规定要求;该焊接工艺用于国内某炼厂ASTM A335Gr.P22孔板法兰与引压短管角焊缝的焊接工程实践表明,装置自2014年投产运行至今采用该工艺施焊的所有焊缝均正常。     

高压阀门钴基合金的手工堆焊

高温高压阀门是大型化工装置中必不可少的零部件。为使这些阀门能够抗磨损、抗冲击和抗氧化,其密封面常堆焊有钴基合金,也就是说钴基合金的手工堆焊是化工厂经常遇到的问题。在堆焊钴基合金时,按常规应采用预热、层间温度控制和焊后高温退火缓冷等工艺措施。但在材料刚性较大的情况下,会不可避免地形成冷裂纹或结晶裂纹。为此,我们在分析了致裂原因之后,对阀门的堆焊工艺进行了修改。     

不同焊接方法对NiCrFe堆焊层组织及性能的影响

为了选出适合轴类材料表面划伤修复的最佳技术,分别采用电火花堆焊方法、氩弧堆焊方法及手工电弧堆焊方法在同一焊接母材上进行同类焊接试验,研究了母材至各堆焊层之间硬度的分布情况,并探讨了各堆焊层的组织及合金元素的过渡情况。结果表明,电火花堆焊层与母材合金元素过渡均匀,结合良好,其硬度的变化区域较窄,焊接热影响区的范围最小,利用电火花堆焊技术更有利于成功修复轴类材料表面损伤。     

Q235钢表面TIG堆焊308L不锈钢的组织和性能研究

为了提高Q235钢表面的耐腐蚀性和硬度等性能,使用TIG(非熔化极惰性气体保护焊)堆焊技术在Q235B钢表面堆焊不锈钢。进行了30组试验,选取其中堆焊效果好的4个试样,分析了堆焊层组织的宏观和微观形貌,比较了堆焊层的硬度。结果表明:Q235B钢板堆焊不锈钢进行表面改性后,钢板的表面硬度有明显提高,表面堆焊层的耐腐蚀性能比Q235B钢母材的耐腐蚀性能显著提高。     

Q235钢板表面堆焊不锈钢改性处理

为了提高Q235钢表面的耐蚀性和硬度等性能,采用TIG堆焊技术对Q235钢进行表面堆焊不锈钢试验,在30个试样中选取堆焊效果较好的4个试样,分析了其组织的宏观和微观形貌,选择15#试样堆焊层进行了腐蚀试验,并与Q235钢板的硬度进行了比较分析。试验结果表明,通过在Q235钢板表面堆焊不锈钢进行表面处理,其表面硬度有明显的提高,堆焊后Q235钢板表面堆焊层的耐蚀性比Q235钢母材的耐蚀性强。     

Q295B/S32205复合管焊接工艺及焊接接头力学性能

为了获得Q295B/S32205双相不锈钢复合管性能良好的焊接接头,对Q295B/S32205双相不锈钢复合板进行了多次焊接试验,确定了焊接工艺。焊接方式为单面焊双面成型,焊接方法及顺序为:PAW+SAW焊接碳钢基层; TIG焊接过渡层; TIG焊接不锈钢覆层。并对焊接接头的各项性能进行了检测。检测结果表明:焊缝的抗拉强度、屈服强度、延伸率、冲击功(母材、焊缝、热影响区)、覆层耐腐蚀性等各项性能良好,满足相关标准要求。说明确定的焊接工艺合理,可用于实际生产。     

13ХФА钢石油管道焊接接头耐蚀性能改善的研究

介绍了一种采用高频焊接、焊后720℃回火热处理工艺生产13ХФА钢石油管道的方法。研究结果表明,焊接接头具有铁素体-珠光体组织,其金相组织、力学性能与母材接近,并具有较高的耐蚀稳定性。在大量试验研究的基础上,综合最高耐蚀性能和力学性能试样的金相组织,研制出能迅速评估焊接接头耐蚀性是否可靠的13ХФА钢管道焊接接头组织标样,为石油管道的安全使用提供了一种快速简便的对照评估方法。     

堆焊内补口技术在长输管道死口连头中的应用

长输管道施工由于管道补口机器人无法进入长距离直管道或具有一定坡度的管道内部进行防腐补口,因此死口焊缝的防腐成为管道内壁防腐的盲点。采用堆焊内补口技术,即通过在钢管管端内壁预先堆焊一定宽度和厚度的耐蚀合金层,然后再对钢管进行内外壁防腐处理和焊接,是解决上述问题的途径之一。结合鄂尔多斯煤化工示范项目厂外输水长输管道工程,介绍了采用耐蚀合金堆焊内补口新技术对该管道进行堆焊、死口组合补口、复合焊接的设计方案;论述了管端不锈钢堆焊、死口连头复合焊接的补口试验及其结果。试验结果表明,管端耐蚀合金堆焊可以满足管道死口焊缝的防腐要求,管端耐蚀合金堆焊不锈钢+碳钢复合焊接工艺可以满足死口连头焊接的施工要求。该技术可望作为解决长输管道死口连头防腐问题的手段之一,从而得到进一步的推广应用。     

常压塔开口接管改造的焊接

通过在伊朗CROC项目常压塔开口接管改造中,采用小电流及交叉施焊的焊接工艺,以及合理的过渡层及耐蚀层的堆焊工艺,控制了塔体接管焊接后的变形,顺利完成了国外项目常压塔的改造工作。     

A-TIG焊在碳钢焊接中的应用

活性剂焊接(A-TIG)技术的特点是焊前在母材表面涂敷一层活性剂,在相同的焊接规范下,同常规TIG焊相比,可以大幅度地提高焊缝熔深(最大可达300%)。文章对该高效的A-TIG焊方法在碳钢中应用进行初步试验研究,结果表明:碳钢采用TIG焊,可使钝边厚度为4mm的焊材在无间隙或有间隙的条件下,一次性焊透;20#钢管采用A-TIG焊,在不降低焊接效率和焊接质量的前提下,能够减少焊接层数一层和焊接材料的使用。