烟气露点温度与锅炉低温受热而的腐蚀

锅炉尾部受热面金属壁温低于烟气露点温度，易产生腐蚀和积灰。防止冷端酸腐蚀和积灰的有效措施是减少SO2的产生，提高冷瑞金属壁温并选择合理的材料。     

脱硝系统氨逃逸率大对空预器的影响及防治措施

火力发电厂安装脱硝系统以后,系统运行方式改变,分析了脱硝系统喷氨格栅磨损、氨逃逸率大以及空预器冷端硫酸氢氨腐蚀及积灰原因,以期能在运行方式上作出有效调整,控制氨逃逸率及空预器冷端硫酸氢氨腐蚀及积灰,减少因此造成机组非计划停运。     

超低排放改造后烟气余热利用设备存在问题及防治措施

随着火电厂超低排放改造的普遍应用，低温省煤器等烟气余热利用设备获得了广泛应用。本文针对烟气余热利用设备在实际工程应用中所存在的低温腐蚀、磨损、积灰堵塞以及振动等问题，分析了形成原因及主要影响因素，提出了选用耐低温腐蚀性能优异的材料制造换热器，合理设计受热面结构型式，控制烟气流速和受热面金属壁温，加装吹灰设备以及导流板和防振隔板等防治对策，有效地解决了烟气余热利用设备所存在的低温腐蚀、磨损、积灰堵塞以及振动等问题。     

进风加热方式对空气预热器热力性能的影响

为比较分析不同进风加热方式下,采用烟气脱硝技术的火电机组回转式空气预热器出口烟风温度、蓄热元件金属壁温,以及酸腐蚀区域和硫酸氢铵沉积区域的影响趋势和变化规律,基于热力计算模型,结合某电厂600 MW机组空气预热器实例,分别在热风再循环和暖风器进风加热方式下,对其热力性能进行了计算。结果表明,热风再循环方式下,随着热风再循环比率的增大,冷段蓄热元件出口平均壁温升高,热段蓄热元件出口平均壁温降低,冷端酸腐蚀区域缩小的同时,硫酸氢铵沉积区域上移,将加剧空气预热器的积灰堵塞;暖风器加热方式下,热段、冷段蓄热元件出口平均壁温同时升高,酸腐蚀区域和硫酸氢铵沉积区域同时下移;对于燃用高硫煤并采用烟气脱硝技术的火电机组空气预热器,应进行冬季调峰运行工况下的热力校核计算,推荐优先选用暖风器作为其进风加热方式。     

回转式空气预热器的现状及其完善化

国内３００ＭＷ及以上燃煤机组锅炉普遍采用回转式空气预热器,回转式空气预热器在运行中存在的一个重要问题是漏风度大,其漏风度可达２０％,甚至更高。另外,回式空气预热器冷端受热面的积灰和低温腐蚀也较普遍。文中介绍了国内电厂回转式空气预热器的运行状况及改进措施。     

锅炉暖风器泄漏缺陷多发原因及对策

托电锅炉暖风器在历年的冬季运行中,频繁出现泄漏缺陷,造成空预器冷端低温腐蚀、积灰等不良后果,同时也使得维护量大增,检修人员疲于应付。针对这种状况,通过摸索和总结三、四期锅炉暖风器运行和调整的经验,对泄漏多发的原因进行了初步分析,并有针对性地提出了相应对策。     

垃圾焚烧炉受热面的积灰腐蚀机理分析

对取自垃圾焚烧炉受热面的有腐蚀倾向的烧结积灰进行了微观分析、离子色谱分析以及物相分析。根据试验结果，认为积灰条件下的高温腐蚀机理属应力开裂腐蚀，烧结积灰的应力破坏作用和积灰中氯的离子扩散反应共同作用是导致金属氧化层破裂和脱落的主要原因。腐蚀积灰的结构特点是内层松脆，外层致密，积灰中氯的含量较高。积灰中的主要物相是CaSO4，离子态氯的主要赋存形式是CaCl2。硫酸盐化及其它复杂的多相反应是积灰致密化的重要原因，致密积灰应力作用造成的金属表面缺陷和底层积灰的疏松结构有利于腐蚀反应的进行。     

燃煤中的硫分对锅炉低温段受热面的腐蚀原因分析及解决方法

燃煤中的硫分主要对锅炉空气预热器冷端受热面有腐蚀，分析空气预热器冷端受热面腐蚀和堵灰的原因，提出防止和减轻空气预热器冷端受热面腐蚀和堵灰的对策，及利用暖风器来加热空气预热器入口的空气温度，提高冷端受热面的壁面温度的解决方法。     

生物质混煤燃烧过程中硫氯成分协同腐蚀作用机理探析

生物质混煤燃烧过程的腐蚀问题主要由燃料中硫氯成分造成,涉及气、液、固多相作用。按腐蚀形式从气相和积灰两个方面对协同腐蚀进行探讨:气相中硫氯组分共同对受热面发生侵蚀,二者还会发生反应生成硫酸盐附着于金属壁面,使高温氯腐蚀现象在一定程度上得到抑制,但当积灰中碱金属盐,硫酸盐和其他腐蚀产物共存时会产生局部液相加速腐蚀反应,同时促进气相腐蚀进行。协同腐蚀机理主要基于活性氧化作用,硫酸盐化反应,低温共熔体形成等。     

管式空气预热器失效原因及防治措施

提出空气预热器的腐蚀、管壁破损、漏风等问题,分析其因低温腐蚀(也称结露腐蚀)、积灰腐蚀产生的原因、影响因素、形成机理,并针对以上原因提出相关防止措施。     

热电偶冷端修正温度的选择

热电偶测温中应注意合理地选择冷端修正温度,否则会得出错误的测量温度和结果。通过对热电偶冷端修正的原理以及错用冷端修正温度产生误差的讨论和分析,给出了误差估计的方法,最后以某数采设备为例来说明上述分析结果。     

1000MW超超临界锅炉机组冷态启动时水冷壁超温的探讨

超超临界锅炉冷态启动时水冷壁容易产生超温,影响水冷壁管材的使用寿命。介绍了1 000 MW超超临界锅炉机组冷态启动时水冷壁的超温情况,通过对比玉环电厂4台锅炉多次冷态启动时的超温记录,分析超温原因。煤水比失调和水冷壁产生壁温偏差是水冷壁超温的2个主要原因。重点分析了造成煤水比失调的影响因素和引起水冷壁壁温偏差的原因。全炉热负荷值过大或水冷壁质量流速不足,造成了煤水比失调;局部热负荷值过大、流量偏差和吸热偏差造成了水冷壁的壁温偏差。针对水冷壁的超温特点,提出了超超临界锅炉冷态启动时水冷壁的壁温控制策略。     

凝汽式电厂循环式供水冷端系统耦合数学模型

现有的热力发电厂冷端系统运行优化模型常常把凝汽器进口循环水温度看作定值,但若冷端系统为循环式供水,应考虑冷却塔以及气候条件的影响。为了改进冷端系统运行优化模型,建立了冷却塔内空气饱和或不饱和时传热传质模型和冷却塔通风量计算模型,以及在对凝汽器内传热过程分析简化的基础上建立了凝汽器内换热模型。所建模型相互耦合,联立求解后可得到与凝汽器负荷、循环水量和环境条件相对应的冷端系统各点温度参数,可指导冷端系统优化运行。     

质子交换膜燃料电池低温启动特性研究

提出了一种冷却介质辅热的燃料电池系统低温自启动设计方案,并基于二维非稳态模型研究了单电池与电池堆在低温启动过程中温度的动态分布特性。研究结果表明,电池堆端板的热容效应与冷却液流速分布是影响电池堆温度分布的主要因素。降低燃料电池端板的热容及电堆的轻量化设计将有助于提高电池的低温启动能量效率与工作寿命。     

无极灯的温度特性研究

无极灯是一种高光效长寿命的节能光源,是未来光源发展的一个重要方向。其光效的高低直接取定于灯内汞的蒸气压,汞的蒸气压取决于汞齐的冷端温度,而汞齐冷端温度又由灯内气体温度和灯的散热状况决定,因此研究无极灯内气体温度特性对分析光效的高低极其重要。以有荧光粉和无荧光粉的150W无极灯为例,对此进行了初步研究,结果表明,无极灯启动时的温度特性与有、无荧光粉有关,关灯后的温度特性与灯的散热结构有关。     

600 MW超临界压力锅炉膜式水冷壁截面温度场及鳍片厚度研究

建立了超临界压力锅炉膜式水冷壁有限元数学模型,并利用ANSYS10.0软件进行截面温度场分布模拟。模拟结果表明:向火侧鳍端为整个膜式水冷壁截面温度最高点;随着鳍片厚度的改变,向火侧鳍端温度存在一个最低值;对于某电厂600MW超临界压力锅炉,鳍片厚度为7～9mm时鳍端温度存在一个最佳值。     

以电厂循环水为热泵低温热源的联产供热系统的冷端优化

以电厂循环水为热泵低温热源的热电联产供热系统是利用以电为动力的压缩式热泵或者以抽汽驱动的吸收式热泵从电厂循环水中吸热,供热热量主要来自于循环水,其冷端调节同时影响发电收益和供热收益。以采用压缩式热泵的供热系统获得最大经济净收益为目标,对这种联产供热方式的冷端系统进行了研究,分析了冷端调节对系统收益的影响,建立了各个环节的数学模型并提出了求解算法。最后以某600MW机组和热泵组成的联产供热系统为研究对象,应用建立的数学模型对200万到800万m2之间的4个供热面积分别进行了计算,得出最佳入口温度持续增大,最佳循环倍率随着供热面积的增加先增大后减小直到调节范围的最小值,且冷端系统参数取最优时,系统的总收益总是小于热泵收益,实际运行时要在保证凝汽器真空不小于最低值的前提下,尽量选择接近理论最优值的循环倍率和入口温度。     

煤燃烧温度对金属元素迁移的影响

通过控制煤不同燃烧温度,分析不同燃烧温度下底灰中Al、Fe、Ca、K、Mg、Ba、Sr、Pb、Cr、Cu、Cd、Mn 12种金属元素的含量,理论上求得每克原煤的烟气排放量。分析结果表明：Al、Ba、Cr、K在600—800℃温度范围内挥发较快;Fe、Sr、Mn、Ca在温度达到700℃后,保持持续的挥发性;Pb、Cd、Mg在300—1300℃温度内,挥发性随温度的变化不明显;除Ph、Cd、Cu、Cr外,大部分金属元素在800℃以后烟气排放量明显增加。     

提高循环流化床锅炉热效率的措施

文章分析了影响循环流化床（CFB）锅炉热效率的主要因素,并介绍了具体的技术措施,包括适当提高燃烧温度、降低飞灰含碳量和床底渣含碳量,适当降低排烟温度,防止燃烧分层和燃烧偏斜等。其中重点分析了降低飞灰含碳量的具体措施,包括提高分离灰循环倍率,均匀供给燃烧室上部中心区的氧量,提高分离器的分离效率,以及电除尘灰再循环燃烧。     

温度测量模块的设计与实现

介绍了一种温度测量模块的设计方法。该设计基于24bit高精度ADC芯片ADS1248,采用数字温度传感芯片做冷端补偿,采取有效的抗干扰措施,实现了一种低成本高精度八路热电偶温度测量模块。