1Cr5Mo与20钢炉管的焊接

炼油化工装置中管式加热炉多采用１Ｃｒ５Ｍｏ和２０钢材质炉管。由于炉管量大、位置复杂且必须现场焊接，为保证异种钢的焊接质量，满足１Ｃｒ５Ｍｏ钢焊接性能要求，改进焊接工艺并进行工艺评定试验，确定了合理的焊接工艺参数，完成了２０００个１Ｃｒ５Ｍｏ与２０钢炉管接头的现场焊接，接头质量合格，保证了工期，取得了较明显的经济效益。     

11／4Cr—1／2Mo—Si钢制加氢反应器焊接

随着石油化工设备高参数及大型化的发展，对压力容器的焊接要求越来越高。在国内，我厂首次将国外钢材１１４Ｃｒ－１２Ｍｏ－Ｓｉ钢（符合ＡＳＴＭＡ３８７Ｇｒ１１ＣＬ２）作为主体材料制造了１台加氢反应器，并为此做了多方面的试验。１焊接性鉴于１１４Ｃｒ－１２Ｍｏ...     

1Cr5Mo耐热钢的焊接工艺试验及施工

依据１Ｃｒ５Ｍｏ钢炉管的化学成份与力学性能，选用ＨＣｒ５Ｍｏ焊丝和Ｒ５０７焊条，采用氢弧焊打底（管子内充氩气保护），手工焊盖面的焊接方法（焊口预热温度为３００℃），对１Ｃｒ５Ｍｏ钢炉管进行焊接，焊后立即包以保温材料缓冷，２４ｈ后进行１００％的Ｘ射线探伤，然后对焊口进行热处理（７５０℃×２ｈ）。对１Ｃｒ５Ｍｏ钢炉管进行 焊接试验表明，接头焊缝的力学性能完全达到ＧＢ１５０－８９标准中的要求，热处理后，     

Cr25Ni20耐热钢炉管的焊接

在石油化工厂越来越多地采用Ｃｒ2 5Ｎｉ2 0耐热钢炉管焊制炉管。为了掌握这项技术 ,在焊接炉管前 ,首先进行了模拟焊接 ,然后对焊接试件进行了力学性能测试、Ｘ光检验、显微金相分析等 ,制定出Ｃｒ2 5Ｎｉ2 0钢管手工电弧焊的焊接工艺。1.焊接性分析炉管采用美国生产的Ａ31 2— 81ａ、规格为 1 1 4ｍｍ× 8ｍｍ的无缝钢管 ,相当于我国的Ｃｒ2 5Ｎｉ2 0钢种 ,复验其钢管的化学成分见表 1。表 1　Ａ312— 81ａ钢的化学成分 (% )ＣＭｎＳｉＰＳＮｉＣｒ0 .111.440 .5 0 .0 170 .0 0 5 2 1.15 2 4.6 0按谢弗莱尔组织图计算 :Ｃｒ当量为 2 5 3…     

在高温,高压,氢环境中21／4Cr—1Mo钢及其焊接接头KIH的测试

采用恒位移试验方法，在高温、高压、氢环境中用ＷＯＬ试样测试了２１４Ｃｒ－１Ｍｏ钢及其焊接接头的应力腐蚀门限应力强度因子ＫＩＨ。试验结果表明：采用恒位移试验方法测试高温、高压、氢环境中２１４Ｃｒ－１Ｍｏ钢及其焊接接头的ＫＩＨ是可行的。     

Cr5Mo工艺管线异质焊接接头性能分析

运用组织分析、断口金相学、硬度检验、高温性能试验和有限元法等方法对Ｃｒ５Ｍｏ工艺管线的异质焊接接头进行了研究。     

COD_(Cr)测定中氯离子的影响及消除

根据油田采出水中氯离子含量高，对ＣＯＤＣｒ测定影响较大的特点，通过试验探讨高含氯对污水ＣＯＤＣｒ测定的影响及消除其影响的方法。试验结果表明，对高含氯、低ＣＯＤＣｒ的污水用国标方法测定ＣＯＤＣｒ时会产生较大误差，且误差随氯离子含量的增加而增大；不掩蔽氯离子测定污水ＣＯＤＣｒ总值，用ＣＯＤＣｒ总值减去氯离子产生的ＣＯＤＣｒ值则能较准确地反映污水的真实ＣＯＤＣｒ值。     

Cr5Mo法兰与HK—40炉管焊接裂纹分析

分析了轻油制氢装置转化炉Ｃｒ５０Ｍｏ法兰ＫＨ－４０炉管焊接裂纹生产的原因，并对焊接提出了建议。     

乙苯烷基化反应器开孔改造的焊接工艺评定

结合乙苯烷基化反应器改造工作，介绍了Ｃｒ－Ｍｏ钢（含Ｃｒ５Ｍｏ＋Ｃｒ５Ｍｏ，１５ＣｒＭｏＲ＋Ｃｒ５Ｍｏ）焊接中采用同质焊接材料时的焊接工艺、焊接材料的选择和焊后热处理制度。     

Cr9Mo珠光体耐热钢的焊接

锦州石化公司１９８９年建成投产的３００ｋｔ／ａ催化重整装置是我国自行设计、自行施工的最大的半再生式重整装置,其“四合一”重整加热炉是该装置的关键设备。该炉的热负荷为２５ＭＷ,其炉管材质为Ｃｒ９Ｍｏ钢,规格为８９ｍｍ×６ｍｍ。Ｃｒ９Ｍｏ钢的焊接是首次...     

15MnNiCrMoV与1Cr13异质钢焊接接头的耐蚀性研究

对相同热处理工艺的低碳调质钢15MnNiCrMoV与马氏体不锈钢1Cr13的异质钢焊接接头在体积分数分别为10%HCl,10%H2SO4和4%H2S的三种腐蚀介质中均匀浸泡,测试此异质钢焊接接头的耐腐蚀能力。均匀浸泡温度保持在35℃,腐蚀时间根据试验中的具体腐蚀情况而定。试验结果表明:在三种不同腐蚀环境中,焊接接头耐蚀性均较差,且在三种腐蚀环境中异质钢焊接接头热影响区的耐蚀性均比焊缝处耐蚀性低;在体积分数为10%的HCl溶液中,1Cr13钢一侧热影响区的腐蚀程度要比15MnNiCrMoV钢一侧热影响区严重,而在体积分数为10%的H2SO4溶液和体积分数为4%的H2S溶液中,15MnNiCrMoV钢一侧热影响区的腐蚀程度比1Cr13钢一侧热影响区严重。     

12Cr2Mo1R钢自动埋弧焊工艺研究与分析

为了解决12Cr2Mo1R钢自动埋弧焊焊接难度大的问题,基于自动埋弧焊进行焊接工艺评定试验,对焊缝进行了超声波、磁粉和X射线检测,以及化学成分分析、拉伸试验、弯曲试验、冲击韧性试验和硬度性能检测,并对12Cr2Mo1R钢自动埋弧焊工艺进行了研究和分析。结果表明,采用该焊接工艺的焊缝,检测结果均满足标准要求;通过合理选择焊材,制定最佳焊接参数,采取焊前预热、焊后缓冷及减小热影响区宽度等措施,可降低钢材的焊接淬硬性,获得优良的焊接接头性能,从而获得最佳的12Cr2Mo1R钢自动埋弧焊焊接工艺,为12Cr2Mo1R钢管的自动埋弧焊焊接及应用提供技术保障。     

00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢焊接工艺研究

00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢焊接时,其焊缝和热影响区（HAZ）的韧塑性和耐蚀性通常是主要考虑因素。采用气体保护钨极氩弧焊（GTAW）,通过调整焊接工艺,分析研究该工艺下焊接接头的相比例及耐腐蚀性能,为00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢的现场焊接提供指导。     

TP304H+12Cr1MoV异种钢焊接接头的界面蠕变损伤行为

通过高温持久性能试验和扫描电子显微镜分析,研究了焊态和热处理态TP304H+12Cr1MoV异种钢焊接接头的界面蠕变损伤及破坏特征。研究结果表明,焊后不进行热处理条件下,接头的高温持久性能优异;随着持久试验应力的降低,试样的断裂塑性下降,断裂部位由12Cr1MoV侧母材逐渐转移至热影响区、熔合线;接头经高温长期试验,12Cr1MoV侧熔合线附近会析出链状Ⅰ型碳化物,接头的低塑性开裂在该Ⅰ型碳化物处形核,进而通过蠕变孔洞的长大和连接的方式导致异种钢接头的早期脆性失效。     

00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢热影响区组织转变规律

00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢的两相组织结构具有良好的耐蚀性和力学性能,因此在压力容器及集输管道等领域得到了广泛的应用.在00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢焊接时,必然要经历热循环过程,虽然该过程变化很快且历时短暂,但往往会导致热影响区相比例和相分布状态的变化,从而影响焊接接头的力学性能和耐腐蚀性能.通过热模拟试验研究,分析了00Cr22Ni5Mo3N钢焊接时热影响区的相比例及组织转变规律,为制定和调整焊接工艺提供理论参考依据.     

1Cr低合金管线钢焊接接头组织和性能研究

采用TIG焊对1Cr低合金管线钢进行了焊接,研究了焊接接头的显微组织、力学性能和耐蚀性,探讨了1Cr低合金钢的焊接性能。结果表明,以铁素体组织为主要特征的母材和热影响区具有较好的冲击韧性,冲击吸收功较高;以粒状贝氏体组织为主的焊缝区,韧性较母材和热影响区稍差。焊接接头的最高硬度为250HV,出现在熔合线附近,整体硬度适中。在管线钢中加入1％Cr未明显降低接头热影响区韧性或提高硬度,表明1Cr低合金管线钢具有较好的焊接性。     

T91钢与1Cr18Ni9Ti不锈钢钢管的对接工艺

通过对T91钢和1Cr18Ni9Ti不锈钢基本性能及组织结构的分析,探讨了这两种钢焊接时的焊接工艺特点,并结合实践经验提出了良好的焊接工艺.     

TP304H与12Cr1MoV锅炉管异种钢的焊接

利用舍夫勒组织图对韶关发电厂SA213TP304H与12Cr1MoV异种钢接头的焊接组织进行了分析，制订出合理的焊接工艺，解决了奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接的技术难题。     

14Cr1MoR＋347H不锈钢复合板焊接

根据14Cr1MoR＋347H不锈钢复合板的焊接特点,为避免在焊接过程中出现冷裂纹,确保焊接接头各方面性能满足设计要求,合理选用了焊接材料,制定了可行的焊接工艺和热处理工艺,并成功应用在生产实践中。     

焊接低碳Cr—Mo珠光体耐热钢的新型焊接材料的研究

研制了一种低铬奥氏体钢焊接材料(H0Cr6Ni10Mn13A焊丝和0Cr6Ni10Mn13MoTi-AR612、AR617焊条),用于焊接高温服役的低碳Cr-Mo类珠光体耐热钢。研究结果表明:填充金属采用该种焊接材科的异质接头具有良好的力学性能和抗氧化性能,同时还可以克服采用传统的奥氏体不锈钢焊接材料焊接Cr-Mo钢形成的异质接头在高温服役过程中提前失效的问题。