大环状新型钒触媒使用情况

我厂硫酸车间,规模为2.5万吨/年,文泡文水洗净化、一转一吸流程。1983年2月底,大修后开车时,在转化器一、二段使用了南化公司催化剂厂试制的大环状新型触媒,型号为HHC(中温)和HLC(低温)两种。我厂实测外形尺寸为:外径φ9～9.5毫米,孔径φ3～3.5毫米,长10～25毫米,     

低流体阻力钒催化剂的研制

一、前言我厂1959年开始生产V_2型环形钒催化剂。这种小环形钒催化剂(φ5/2×10～15毫米)的等容积活性与S101型相同,但可降低转化器催化剂床层通气阻力20～30％,对减少电耗,节约能源,增产硫酸是有益的。从1959年至1966年,共计生产V_2型4000米~3(约2000吨)。后来,因山东硅藻土质量逐年下降,制备φ5/2×10～15毫米环形钒催化剂时强度受到很大影响,因此1966年以后就一直没有进行生产。     

S1O1-2H型钒催化剂上二氧化硫氧化宏观动力学研究

本文采用内循环无梯度反应器,在工业条件范围内,特别在高转化率下,测定了S101-2H型工业粒度(Φ9/Φ4×15～20mm)环状钒催化剂的宏观反应速率。用非线性最小二乘参数估值法确定了幂函数型二氧化硫氧化宏观动力学方程。     

球形和圆柱形钒催化剂通气阻力测定试验

一、前言在气固相催化反应中,当反应气体的组分、流量、温度、压强和反应器结构等参量基本确定后,固体催化剂颗粒的形状和尺寸将影响到反应器的容积利用系数和通气阻力。我厂已多批生产V_7型和S_(101)型球形钒催化剂,并在十多个硫酸生产厂试用。实践表明,与目前挤条的φ5×10～15毫米的圆柱形催化剂相比,φ5～φ8毫米的球形钒催化剂的通气阻力下降20～30％左右。并且,其容积活性略有增高。本实验的目的是测定不同形状和尺寸的催化剂的通气阻力对比,供钒催化剂的设计、使用作参考。     

关于ф3×10米机立窑车间工艺设计的探讨

我厂自行设计的φ2.5×9米塔式机立窑工艺线,于1980年5月下旬投产,三年多来,效果良好。现在,年产水泥已达7万吨。其中φ2.2×5.5米原料磨(去掉750毫米烘干仓)产量已达18吨/时(1984年上半年平均),φ2.2×6.5米水泥磨产量已达13.98吨/时(1984年4～6月平     

消息报导

<正> T_(201)型加氢转化催化剂是以钻钼为活性组分,γ-三氧化=铝(TAC-01)为载体,堆比重0.65～0.75克/毫升,φ3×4～6毫米的淡兰色条状体。T_(201)型加氢转化催化剂质量指标为:机械强度(侧压)≥8公斤/厘米~2磨耗<2％活性组分CO_23±0.3％,(M_0O_3)12.0±1.0％初活性以直馏轻油为原料,净化后含有机硫小于0.3ppm。     

HHC、HLC型环形钒催化剂在南京烷基苯厂试用情况

1983年以来,我们通过研究,以东北硅藻土为载体生产环形的HHC(中温型)、HLC(低温型)钒催化剂共23吨。分别在富池化肥厂转化器的第三和第四段、山东乳山县化工厂转化器、淄博制酸厂转化器的第一段及南京烷基苯厂等投入试用。南京烷基苯厂生产苯磺酸钠的过程中需     

改进悬筐式蒸发器加热管提高烧碱产量

目前我厂烧碱车间蒸发30％烧碱。其主要蒸发设备是悬筐式蒸发器。每台总重19.4吨,生产工艺主要用三效顺流流程,每套蒸发器总传热面积为600米～2,共两套。加热管规格第Ⅰ、Ⅱ效φ5 7×3.5×2000毫米,第Ⅲ效φ50×2×2000毫米,加热管材质,第Ⅰ效炭钢,第Ⅱ效不锈钢,第Ⅲ效镍钢,现有生产能力在生蒸汽压力8公斤/厘米～2(表压)左右,电解液浓度130克/升以上,每套日产碱130～150吨,产碱强度9～10公斤/米～2·时,在生蒸汽压力为6公斤/厘米～2(表压)左右时,电解液浓度130克/升以上,日产碱100～130吨,产碱强度7～9公斤/米～2·时。为开展对老厂原有设备进行挖潜改造工作,将现有蒸发设备的结构经适当的改     

信息拾零

△襄樊市无机化工总厂1988年后硫酸生产能力达80kt/a,并配套使用1500kW汽轮发电机组。余热锅炉型号QCF22.5/900—10—39/450,采用沸腾层自然循环和锅炉本体强制循环的汽水系统。这套装置使用后运行情况良好,1989年大修检查,φ38×3.5mm过热器管束(15CrMo)年磨损率3‰,φ38×4mm的直翅片蒸发管束(~#20钢)年磨损率6肋,沸腾层φ60×9mm管束(~#20钢)距风帽400～900mm处磨损最严重的地方达3mm。 (李一农、沙淳)     

碳化塔气体分布器的改进

我厂碳化塔规格为φ2600×14000毫米,气体进口管为φ273×8毫米,塔底部气体分布器由一根φ273×8毫米直管和两根φ159×4.5毫米环管组成。外环管中心直径为φ2000毫米,内环管中心直径为φ1400毫米,在分布器底部沿管子轴向开20～80毫米宽、360～1530毫米长的槽(图中以虚线表示),开槽流通面积约为气体进口管横截面积的10.8倍。因沿轴向开     

冠醚分析方法的研究Ⅳ.DB 30 C 10和B 15 C5的紫外分光光度测定法

对二苯并-30-冠-10(DB 30 C 10)和苯并-15-冠-5(B 15 C 5)的紫外分光光度测定法进行了研究。结果表明,DB 30 C 10在2.0×10~(-5)～2.4×10~(-4)mol/L 和 B 15 C 5在3.40×10~(-9)～4.1×10~(-4)mol/L 范围内遵守比耳定律。给出了两种试剂在不同溶液中的λ_(max)和ε值。     

回转窑高温氯化焙烧处理黄铁矿烧渣

株洲钢厂共有回转窑三台,分三个系统进行生产。两台φ2.2×22米,一台φ2.3×22米,设计能力为处理烧渣120吨/天·台。原料为株洲化工厂烧渣,含水高约20％,造球前先进行烘干。氯化剂采用6％CaCl_2水溶液,球团粒度φ12～15毫米,造球质量好,     

锰存在下用二安替比林苯乙烯甲烷分光光度法测定矿石中的微量钒(Ⅴ)

钒(V)-H_2O_2-5-Br-PADAP三元络合物具有较高的灵敏度并已成功地用于矿石、钢及合金中钒(V)的测定。其摩尔吸光系数为5.8×10~4。二安替比林甲烷的芳香族衍生物对部分变价元素的测定有较高的灵敏度。由安替比林与肉桂醛缩合反应制得的二安替比林苯乙烯甲烷,已应用于铈、钒、钯的测定。文献[3]报导了在硫酸介质中用此试剂测定纯钒(V)溶液中钒的条件,ε_(550nm)为3.4×10~4。在本工作中,我们发现有锰(II)存在,钒(V)的ε_(550nm)由5.3×10~4增至1.5×10~5。根据这一性质,详细地研究了在锰(II)存在下测     

消息报道

我厂干(吸)塔有效直径φ4,900毫米,高为12,840毫米,内装拉希环总高6,120毫米,相当115米~3。除底层为150×150毫米和φ80×80毫米两层整排外,其余全部为φ50×50毫米乱堆填装。1971年7月大修时对两个塔瓷环进行了清洗,组织120余人分昼夜两班扒     

鲍尔环、矩鞍形及拉西环填料的传质性能

本文发表了φ16毫米铝鲍尔环,25毫米、16毫米瓷矩鞍形填料及φ25×25、φ16×16拉西环在CO_2脱吸系统中的液相传质单元高度数据,并由此算得鲍尔环、矩鞍形填料的液膜填充系数。从压降和传质两方面对填料性能进行全面评选。实验是在内径310毫米碳钢塔内进行,喷淋密度5000～100000公斤/米~2·时,空气流速256～7680公斤/米~2·时。     

新颖的加药泵—6FC型耐腐蚀微量泵问世

6FC 型泵采用齿轮泵结构,主要另部件系Cr18Ni9Ti 不锈钢和QAI9—4铜合金,并经过化学镀Ni—P 合金新工艺处理,整机具有良好的耐蚀性和耐磨性;它的体积较小,长宽高为300×130×136毫米,输入输出口径为6毫米(1/4G”),配有120W 或180W 电机。输出流量范围为2～3升/分钟,     

使用8号纸质雷管爆炸胀接φ9/φ13毫米钢管获得成功

<正> 爆炸胀管是新近出现的胀接技术新工艺。我厂应用这项新技术制造了20号钢材换热器2台。近两年的实践表明,这项新技术是值得推广的。我厂有一台沈阳气体压缩机厂生产的5L—16/50型空气压缩机一台,其三级水冷却器为φ9/φ13×3000毫米钢管48根,一端花板为φ270×32毫米,另一端花板为φ270×64毫米,工作压力5Kg/Cm~2。显而易见,采用机械胀管工艺加工比较困难。我们曾采用焊接法加工,尽管采取了予热和焊后保温等措施,但在试压时仍出现裂纹,漏水等现象。     

改革工艺,二次碱溶,回收三氧化钨

一、前言 1.钨及其化合物应用简述由于钨具有优异的物理化学性能(如熔点高:3410±20℃;蒸气压低:2016℃为6.8×10~(-9)mmHg;2384℃为6.4×10~(-7)mmHg;2744℃为8.7×10~(-5)mmHg;mp为3.3×10~(-2)mmHg;硬度高:200～250公斤/毫米~2;耐腐性好等),因此,在国民经济各部门及国防工业中广泛地用做结构材料。目前,钨已广泛地用于冶金、电子、化工、机     

二氯乙烷生产装置的技术探讨

介绍乙烯和氯气直接氯化生产二氯乙烷的生产工艺以及直接氯化法的工艺原理.通过试车得出结论直接氯化适宜温度为110～115℃,催化剂FeCl3的质量分数为(8～15)×10-4,NaCl为(5～8)×10-5.     

活性炭催化剂上甲基叔丁基醚裂解反应动力学的研究

常压下,在265～295℃温度范围内,用内循环无梯度反应器对甲基叔丁基醚(MTBE)在CRN型活性炭催化剂上裂解制异丁烯的反应动力学进行了研究。研究结果表明,裂解反应由吸附的MTBE生成非吸附产物的不可逆表面反应所控制,其本征动力学方程为 (-r_A)=κP_A/(1+κ_AP_A)式中κ=2.6167×10~9 exp(-1.4730×10~2/RT) κ_A=8.6829×10~6 exp(-1.1661×10~2/RT)