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根据宏观检验,化学、金相分析,认为锅炉管爆裂的主要原因是工作温度过高导致的高温蠕变失效。而高温氢腐蚀是该锅炉管失效另一不可忽视的原因。指出钢管的冶金缺陷会加速其爆裂失效。 相似文献
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天然气管道爆裂断口由于被污染,不能直接判断断口的性质。本文叙述了通过人工开裂,获得新鲜断口,以间接判断断口性质。 相似文献
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焦化厂蒸汽管道发生爆裂事故。为了找到蒸汽管道爆裂原因,对蒸汽管道爆裂样品做了失效分析。经过分析,造成失效的主要原因是:由于材料的Si与Cr的含量偏下限,导致高温性能下降;热处理时,由于球化过度,导致形成了沿晶碳化物分布,产生了应力集中;管道中的温度分布不均匀,上端温度较高(下端长期通蒸汽有积水,温度较低),在较高温度处产生了侵蚀,在沿晶界碳化物分布处产生了微裂纹,随着时间的推移和压力的作用便发生了蒸汽管道爆裂。 相似文献
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通过观察和研究,研制出一种能够快速方便制作钢管弯头的划线工具对该工具的结构、原理以及使用方法作了说明与介绍。 相似文献
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某电厂XX-1944/24.7-PM6型锅炉高温再热器,在现场安装检查过程中,发现下部管屏一和下部管屏二的管子弯头的位置有三根钢管分别存在裂缝缺陷。本文通过对现场弯头样管的宏观检查、化学成份分析、硬度试验、金相试验分析,找出了弯头产生裂缝缺陷的原因。 相似文献
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采用金相显微镜、扫描电镜等分析手段,对82MnA钢索断裂原因进行分析。结果表明:钢筋周围存在的腐蚀环境和持久拉应力的共同作用导致的应力腐蚀破坏是钢索断裂的主要原因。 相似文献
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利用不同奥氏体化温度和冷却速率对碳质量分数为0.54%高速车轮钢进行热处理,得到具有不同晶粒尺寸和珠光体片间距微观组织的试样.在-120~20℃温度下对具有不同微观组织的拉伸试样和三点弯曲(3PB)缺口试样进行测试;采用二维平面应变有限元计算三点弯曲缺口试样缺口前的应力分布;利用扫描电镜对3PB试样断口进行观察并测量解理起裂源的位置;测定不同微观组织车轮钢试样的解理断裂应力.在扩展控制断裂机制下,微观组织对车轮钢的解理断裂应力具有明显影响,晶粒尺寸和珠光体片间距越小解理断裂应力越高.细化晶粒使未扩展微裂纹的特征长度减小,细化珠光体片间距有助于提高珠光体的有效表面能,从而使得解理断裂应力提高. 相似文献
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提出一种新的基于相场法的砂浆断裂力学分析方法,对裂纹相互作用导致的砂浆试件失效行为进行模拟分析.采用非保守Allen-Cahn方程作为控制方程,借助COMSOL有限元分析软件,将线弹性力场和相场整合为统一的有限元模型,对砂浆中裂纹发展和相互作用进行模拟分析.通过砂浆三点弯曲试验和直拉试验,测试砂浆裂纹扩展过程.模拟结果与试验结果的对比分析表明,砂浆试件裂纹相互作用临界荷载的模拟计算结果与试验结果非常吻合.研究结果表明,Ⅱ型试件断裂破坏会产生更长的裂缝路径. 相似文献
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N80-1油管在进行油层水力压裂作业过程中发生脆性开裂,采用断口宏观分析、断口微观分析、金相检验等方法,对其开裂原因进行了系统的分析。结果表明,失效油管理化性能均符合API SPEC 5CT—2011标准规定值。该油管内壁存在一条深0.2~0.8 mm的缺陷是导致该油管在压裂过程中发生开裂的主要原因。经对失效油管实物以及金相组织形态观察,初步认定缺陷为芯棒划伤。另外,N80-1油管的断裂韧性KIC值较低亦加速该油管发生脆性开裂。改选用断裂韧性KIC值高的油管进行压裂作业将会降低压裂过程中油管发生脆性开裂的概率。 相似文献
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通过金相及扫描电镜观察,分析了用0Cr18Ni9不锈钢热轧卷板生产的印染机烘干筒在使用过程中产生轴向裂纹的原因,确定该裂纹是在氯离子腐蚀环境和加工应力共同作用下产生的应力腐蚀裂纹,属于设计选材不当,并为用户推荐了耐氯离子应力腐蚀的316L不锈钢,解决了类似的质量问题。 相似文献
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基于ANSYS的高速磨削中的砂轮破坏原因的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
应用可视化数值模拟方法,借助于大型通用有限元软件ANSYS建立砂轮回转的数学模型,对离心应力进行了仿真研究.随着磨削速度的提高,磨粒的切削作用被磨粒对工件的高速冲击作用所取代.通过输入不同的转速对比,发现砂轮孔壁处所受切向应力σt最大,径向应力很小可忽略,而在砂轮外圆处切向应力较小.随转速提高,外圆切向应力增长趋势显著,破坏趋势也愈明显,因此切向应力是破坏的主要原因.这一虚拟分析既为砂轮实际应用中出现的破坏现象所佐证,又与砂轮受力分析结果相吻合,为磨削过程的安全奠定了良好的基础. 相似文献
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应用扫描电镜、光学显微镜及X射线能谱仪等实验分析方法,对高压锅炉用水冷壁管失效开裂原因进行分析研究,结果表明.高压锅炉用水冷壁管开裂为应力腐蚀开裂,同时还有氢脆的作用。 相似文献