常用射流真空泵的结构和特点

真空预压施工中常用的射流真空泵一般包括卧式泵箱式、立式泵箱式和卧式基坑式3种结构。结合工程施工实际情况,总结了这3种常用射流真空泵的结构及其特点,为真空预压工程施工选择射流真空泵提供参考。     

给排水泵站中真空泵的选型设计与应用

水泵在启动过程中要求具有良好的吸水条件以避免发生水泵汽蚀。分析了目前给排水系统中常用的几种水泵启动过程吸水方式的优缺点及应用范围;通过论述水泵安装高程与真空泵抽真空高度的关系,分析了水环式真空泵的抽真空原理及选型计算,并结合设计实例详细论证了真空泵在给排水泵站系统应用中的优点及不足,为给排水泵站系统真空泵的选型设计提供了参考。     

大坝变形监测用激光准直技术的真空系统设计

概述了大坝变形监测用真空激光准直系统中真空系统的组成及真空泵这一关键部件的选型方法。结合真空泵的技术参数,重点从真空室的极限真空度、工作真空度、真空泵有效抽速及抽气时间等方面对真空系统主要参数的计算方法进行了论述。阐述了真空管道材质的选择依据和管道壁厚的设计方法。采用上述方法对葛洲坝真空激光准直监测系统的真空系统进行了设计与工程实施,经现场测试,真空系统各项技术参数均满足设计要求。     

凝汽器真空泵喷射器改造问题分析

佛山水泵厂生产的大气喷射器分为P380和P360两种型号,大气喷射器P380进行优化升级后形成新型大气喷射器P360,真空泵采用大气喷射器P380后,真空有所提高,然而采用大气喷射器P360后,真空不但没有提高,反而有点下降,为此,对两种型号的喷射器分为投入和不投入的情况,并进行数据采集和对比试验,并结合大气喷射器投退压力与工作液温度和真空泵运行工况的关系进行分析,经论证分析发现,大气喷射器P360的性能没有充分发掘,其工作水温和抽气温的温差较大,影响抽吸能力,针对这种情况,提出在运行中加大工作水冷却器的冷却水量,加强工作水的冷却,以降低工作水的温度的应对方法。     

水环式真空泵工作液冷却水改造

某发电公司一期工程安装4台300MW凝汽式汽轮机，每台机组配备2台2BW4353-0型水环式真空泵。该泵工作液冷却水采用以凝汽器的循环水为水源的开式循环冷却水，在夏季运行时冷却效果差，达不到要求，使真空泵出力下降、泵轮气蚀，影响机组的安全和经济运行.对水环式真空泵的原理、运行特点进行了阐述，提出了对真空泵工作液冷却水系统进行改造的方案.     

圆形有压隧洞混凝土衬砌结构计算方法的比较

水电站圆形有压隧洞钢筋混凝土衬砌常用计算方法有公式法、弹性力学法、边值法及有限元法等,但这几种方法计算结果常常相差较大,笔者分析了计算结果相差较大的原因,对这几种计算方法进行了初步分析评价。     

谈真空排水系统中的气液比及其与能耗的关系

简述了真空排水系统中气液比的概念。分别说明了室内及室外真空排水系统中气液比的取值范围和选取原则。指出真空排水管网水力设计的最大制约因素在于压力。阐述了气液比对管道压损的作用机理。气液比既是确定真空泵所需抽气量的重要参数,又影响真空泵的能耗。对真空排水系统的能耗做了理论分析,对室内和室外系统的能耗做了推算和比较。     

关于溢流坝坝面流速系数的计算

当进行溢流坝水力计算时,如计算坝下收缩断面水深、流速、佛汝德数及水流空穴数等水力要素,均需用到坝面流速系数这个重要的参数。 前人关于溢流坝坝面流速系数的研究已有不少成果,由于各家的研究方法、量测手段及整理资料的途径不同,各公式计算的流速系数值彼此间相差较大,致使设计人员如何从中选用,甚感不便。     

室内生活给水公式中的修正项也应修正

同一类型的住宅区,由于卫生器具种类不同,给水当量相差很大。对于每户当量 N_0>6.0的住宅区,在用分界流量法计算生活用水量时,会出现“一边倒”的现象——用室内给水公式计算的流量永远大于用室外给水公式计算的流量。本文在分析了这一现象的原因之后,提出了根据总当量数 N 的变化,用“当量变化系数”1/K′来修正室内给水公式中的修正项 K 值的“当量修正法”。     

结点局部能量损失对管网水力计算的影响

对于管径较大、管段长度较短的管网,结点处的动量交换和局部能量损失显著影响管网中管段通过流量的计算结果。进行管网水力计算时,忽略结点处的局部能量损失或采用不变的局部能量损失系数均是不合适的。文中分别应用三种计算方法,即忽略结点处局部能量损失、采用恒定不变的结点局部能量损失系数,以及根据试验成果所得的与水流条件有关的半经验公式,针对短管段构成的管网系统进行了计算比较,管段流量的计算结果相差很大。研究结果还表明,与同一结点相接的各管段间存在显著的能量交换,因此,忽略或采用恒定不变的能量损失系数均不能正确地反映这些水流现象。     

真空泵系统调试问题及解决方法

针对真空泵系统在调试过程中遇到的故障问题,结合现场实际情况进行了分析,提出了相应的解决方法,使真空泵系统能够正常运行。     

真空泵未联动导致机组跳闸的原因分析及处理

华电四川发电有限公司攀枝花分公司#11机组在倒厂用电过程中400VIB失电,运行真空泵B蝶阀未联关,备用真空泵A未联启,导致机组真空度低而跳闸。对故障原因进行了分析,判定导致机组真空度低而跳闸的主要原因是真空泵控制回路设计不合理,采取了一系列技术改造措施,有效提高了机组运行的可靠性及安全性。     

农田渠道设计中输水损失量计算方法探讨

本文介绍了计算渠道渗漏的经验公式,针对其在计算渠道输水损失量的不足,利用高等数学知识推导出新的计算方法和公式。新计算方法与经验公式进行对比,结果表明:短途渠道二者渗漏计算相差不大,但长距离渠道设计时,推导出的新公式更加准确。     

混流泵的挖潜改造技术

混流泵的特点是扬程中等,抗气穴性能好,流量较大,体积小,重量轻,工程量小,投资省,制造、安装、维修均较方便,在徽山县湖西地区,及湖东丘陵地区使用较为普遍。但混流泵在抽水前,必须将泵内和吸水管内灌满水或用真空泵抽气,由于装上底阀,增加了水泵损失扬程,影响水泵出水量。若装上真空泵抽     

绰勒灌区山洪沟设计洪峰流量计算

采用地区经验公式法、推理公式法及"洪水图集"法分别对绰勒灌区19条山洪沟设计洪峰流量进行了计算,结果显示:上述3种方法的设计成果值相差不大,偏差不超过30%。但计算显示流域面积越小,地区经验公式法计算结果越偏保守,随着流域面积增加,其计算结果也愈偏小。针对当地实际情况、资料系列的延长及公式修正等问题提出了设计建议。     

ET0计算公式在我国半干旱区的实验率定研究

通过对我国半干旱区（杨凌）参考作物（修剪苜蓿）ET₀值的实验率定研究,揭示了在杨凌半干旱气候区,以天（旬、侯）为时间计算尺度时,实测ET苜蓿值与9种ET₀计算公式的计算值比较结果。ASCE推荐的标准ASCE-Penman-Motheith（标准ASCE-PM）及Penman-Motheith （PM）公式计算ET₀值与实测ET苜蓿值比较接近,再者是Priestley-Taylor和修正Penman（MP）公式,其它公式的适宜条件较差一些;以小时为时间计算尺度,若是晴天,标准ASCE-PM公式计算值比PM公式计算值更接近实测ET苜蓿值;若是昙天,PM公式计算值比标准ASCE-PM公式更接近实测ET苜蓿值;若是阴天,标准ASCE-PM、PM公式计算值与实测值相差较大。     

曲梁的正应力计算

曲梁是一种在水工建筑中颇为多见的结构,如拱、隧洞、引水钢叉管的加固梁等。关于曲梁的正应力,目前多沿用温克勒(Winkler)公式,此公式在用于同心圆曲梁时,与弹性理论精确解相比较,误差仅在3％之内;但若用于非同心圆曲梁,则与实测结果相差甚大。本文在文献[3]的基础上,推出抛物线拱、椭圆拱及叉管加固梁的正应力公式,并附有算例及计算用曲线图。     

水电站前池虹吸水箱抽气装置通过技术鉴定

1987年9月9日至11日,在我省峨边县对峨边新林水电站前池虹吸取水口水箱抽气装置进行了技术鉴定。鉴定会由乐山市科委和乐山市水电局主持。省水电厅和省水利水电研究所等有关单位的三十余人参加了鉴定。 水电站虹吸取水采用水箱抽气装置,这在国内还是首创。这种抽气装置是利用水箱的充气和排水抽走虹吸管喉部的空气,造成真空而吸水。它与传统的真空泵抽气和射流泵抽气比较。具有以下优点: 1.结构简单、运行可靠、操作维护方便。     

轴流式及混流式水轮发电机组暂态速率上升值的计算

水力发电机组暂态速率上升值,是水电站设计、机组设计及调速系统整定的重要依据。计算速率上升的公式很多,但由于问题复杂,所有的公式都是建立在不同的假设条件下近似推导出来的,因此公式的计算结果与实测值相差甚大。我国计算速率上升值,以前普遍采用     

一元三点插值公式的一种修正方法

一元三点插值公式是水文水力计算中最常用的插值公式,由于项次的有限性,造成接点前后公式的非连续性。根据二次三项式的性质,首先利用一元三点插值公式计算两端点曲率,按正反双向分别计算各结点曲率,再对各结点两曲率值平均修正,采用曲率修正值给出结点间插值公式进行插值,保证了曲线光滑,插值同一。