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运用电渣重熔过程中应力场分布理论,对10 t MC3电渣锭从电渣重熔、电渣锭退火及锻前热处理几个方面进行应力状态分析。并通过一次电渣锭锻前断裂事故分析,对10 t MC3电渣锭的电渣重熔、锻前热处理等几个方面提出了工艺改进措施,在生产实践中取得良好效果。 相似文献
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《上海金属》2016,(1)
针对新型抽锭电渣重熔工艺,基于金属-热-力多物理场耦合理论框架,建立了抽锭冷却过程的数值分析模型,讨论了尺寸为120 mm电渣锭在冷却过程中的温度场、组织场和应力场的演变规律。研究表明:电渣锭在冷却过程中,心部和中部冷却速度最快可达到3~4℃/s,温度梯度保持在10~12℃/mm之间,表面温度变化剧烈且出现返温现象,最大冷却速度可达14.5℃/s;在抽锭过程中,电渣锭表面、中部和心部的应力整体上呈现上升趋势,电渣锭最大应力不超过1 200 MPa。模拟结果和实测值吻合,表明本文建立的数值分析模型能较好地反映新型抽锭电渣重熔的冷却过程,可用于指导生产实际。 相似文献
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根据1Mn18Cr18N钢特点,通过精心制备电极及控制电渣重熔过程,成功生产了重达28.4 t的护环电渣锭。电渣锭表面质量优良,底部成型良好,顶部补缩密实平整。 相似文献
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Mn18Cr18N护环钢电渣重熔工艺的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
通过对10t电渣炉电气特性的分析,确定了渣池输入功率最大时的临界电流值。理论分析了供电制度、电极直径、渣系和钢种对电渣重熔钢锭表面质量的影响机理。钢锭侧面凝固前沿位置即金属熔池具有无圆柱部分是判断电渣锭表面质量优劣的基本依据。工业试验和理论分析阐明了改善Mn18Cr18N电渣重熔钢锭表面质量的主要措施,并提出了合理的重溶工艺制度。 相似文献
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利用自主研发的130 t电渣炉,结合对12%Cr材料的认识和巨型高品质电渣锭的生产经验,制定了技术方案,生产了53 t 12%Cr超超临界转子电渣锭,在氩气保护、渣系和脱氧制度等关键技术方面积累了经验。 相似文献
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利用我们提出的电渣过程化学反应和传质模型,对R6chling-Burbach公司直径为2300mm的100t Cr-Mo-V透平转子钢锭电渣重熔过程作了放大估计和模拟.所得结果表明,由该模型估计的重熔过程中锭子和渣相成分的变化与实际结果非常相吻,也与实验室重熔过程中用Ca和Al脱氧的观测结果相符.该模型可望为实际重熔过程中的成分控制提供依据。 相似文献
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The electrode configuration determines the thermophysical field during the electroslag remelting(ESR) process and affects the final microstructure of the ingot. In this work, ingot with a diameter of 400 mm was prepared with two electrode configuration modes of single power ESR process, namely one electrode(OE) and two series-connected electrodes(TSCE). Finite element simulation was employed to calculate the electromagnetic field, flow field and temperature field of the ESR system. The results show that the temperature of the slag pool and the metal pool of the TSCE process is lower and more uniform than that of the OE process.The calculated temperature distribution of the ingot could be indirectly verified from the shape of the metal pool by the experiment. The experimental results show that the depth of the metal pool in the OE ingot is about 160 mm, while the depth of the TSCE ingot is nearly 40 mm shallower than that of the OE ingot. Microstructural comparisons indicate that coarse eutectic carbides are formed in the center of the OE ingot, whereas more even eutectic carbides appear in the center of the TSCE ingot. In general, compared with the OE process, the TSCE process is preferred to remelt high speed steel ingots. 相似文献
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电渣重熔体系内磁场的数学模拟 总被引:5,自引:0,他引:5
基于Maxwell方程组及有关的电磁场理论,提出了更切合实际情况的电渣重熔体系内磁场的数学模型,并应用于结晶器直径200mm的实验室重熔装置.对直径76mm低碳低合金钢电极的重熔过程(3000A(有效值),CaF2+30mass%Al2O3+20mass%CaO渣系),结果表明,磁场强度的幅模在电极内沿端部锥体形成方向不断增大,至接近锥顶处达最大值,约为2.6×104A/m,此后在渣池、锭子熔池、液固两相区和固态锭子内沿轴向向下逐渐减小;沿半径方向,在电极和渣池内呈现一峰值,在液、固金属区内则单调增大至边界条件限定值.对在直径140mm的结晶器中以直径80mm的电极和CaF2+CaO+Al2O3+MgO渣系生产高速钢(M2)锭的过程,以该模型估计的重熔体系渣池和金属熔池内磁场强度(幅模)的大小和分布与实测结果较相吻合.该模型可作为研究电渣重熔体系内熔体流动,传热和传质过程的基础. 相似文献
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利用自主开发的ESR过程仿真软件,针对直径430 mm的IN718合金铸锭,通过设计不同形状尺寸的电极缩孔,进行电渣重熔过程的数值模拟计算和分析。结果表明,基于电磁场、流场和温度场等多物理场耦合计算自主开发的ESR数学模型及仿真软件,可以用于ESR冶炼全过程数值模拟,模型计算的熔池形状和深度、二次枝晶臂间距分布规律与实际剖锭分析结果接近。电极中存在缩孔改变了电极与渣池的接触面积,从而显著影响渣池的焦耳热和电磁力分布,而缩孔沿电极轴向尺寸的变化对二者分布的影响则很少。在恒熔速条件下,当缩孔半径小于0.025 m时,缩孔对熔炼过程几乎没有影响;当缩孔尺寸继续增大时,渣池温度场和流场发生明显改变,渣池温度逐步升高,中心向下流速相对减弱;电极缩孔尺寸变化对熔池温度场及两相区尺寸影响不明显。缩孔半径尺寸对电流和功率等熔炼参数的影响呈非线性关系,临界变化值约为0.05 m,当缩孔半径低于临界值时,对电流和功率等影响较小;高于临界值时,随着缩孔半径增加,电流和功率显著增加,并且增速不断加快。从工艺过程控制稳定性角度而言,该尺寸电极缩孔半径应控制在0.05 m以下。 相似文献