碳化物对热变形中铬半钢的热疲劳抗力的影响

对不同变表中铬半钢的热疲劳行地试验研究,结果表明：共晶碳化物是热疲劳裂纹产生及扩展的主要部位和碳化物破碎程度越大,其热疲劳抗力越高,热疲劳断口属于脆性断裂。     

热变形中铬半钢碳化物的形态及冲击疲劳性能

对不同变形量的中铬半钢碳化物的形态及冲击疲劳性能进行了探讨。结果表明：变形量为0－40％时，变形量越大，碳化物破碎越充分，冲击疲劳性能越好。     

热变形对中铬半钢热疲劳裂纹扩展动力学的影响

研究了热变形对中铬半钢热疲劳裂纹扩展动力学的影响。结果表明 :中铬半钢的热疲劳裂纹扩展符合 L =b Na(a<1)的关系。变形量小于 4 0 %时 ,随变形量的增加 ,裂纹扩展速率减小 ,其激活能随之增大。这些变化是由于碳化物形状的改变和粒状碳化物的析出所致。     

半钢热变形奥氏体等温保持过程中力学行为的变化

本文以二次间歇加载热压缩方式研究了在变开后等温保持过程中半钢力学行为的变化，并结合组织分析，讨论了热变形力学行为的变化与组织变化的关系。结果表明，在热变形及冷变形后等温保持过程中，碳化物发生了变形，破碎，转向，溶解和析出等复杂过程，并与奥氏体的回复，再结晶过程发生交互作用，使半钢二次加载的力学行为呈现一些特殊的规律。     

半钢材料的动态再结晶行为

本文研究了含Ｃ１．７７％的半钢热变形时奥氏体动态再结晶行为。研究结果表明，在９５０℃以下进行热变形时，存在一种新的动态再结晶现象：热变形奥氏体不经过形核过程直接碎化为若干个晶粒；其动态再结晶机制是“亚晶界独立生长成为大角度晶界”。在９５０℃以上或以下的温度范围内，热变形激活能的值也不同；在９５０℃以上热变形激活能为６４８．４ｋＪ／ｍｏｌ，在９５０℃以下热变形激活能为４８５．１ｋＪ／ｍｏｌ。     

热变形量对低铬半钢组织与力学性能的影响

通过对不同热变形量的低铬半钢的组织与性能进行观察、测试及分析，结果表明：热变形能够显著改善低铬半钢的组织与力学性能。其中，40%-50%热变形量的低铬半钢力学性能最好。     

Mn-Cr系齿轮钢热变形行为研究

采用Gleeble 1500热模拟试验机研究了一种Mn-Cr系齿轮钢的动静态再结晶行为.试验结果表明在给定应变速率1/s下,试验钢存在3种类型的应力-应变曲线变形温度在1 100℃以上时,变形奥氏体发生动态再结晶;1 000～1 050℃之间时只发生动态回复过程;950℃以下时不发生动态再结晶和动态回复.     

热变形量对半钢的组织与力学性能的影响

试验研究得出,热变形量对半钢的组织与力学性能有显著的影响,40％－50％热变形量的半钢的综合机械性能最佳。     

热变形后的冷却方式对中铬半钢组织与性能的影响

经研究结果得出，１．８３％Ｃ，６．１５％Ｃｒ中铬半钢４０％热变形后的冷却方式对组织与性能的影响，热变形后风冷的中铬半钢的综合机械性能最佳。     

热变形制度对09CuPTiRE钢热变形组织行为的影响

通过热模拟试验和金相组织观察，具体研究了变形温度、平均应变速率和道次间隔时间对09CuPTiRE钢的热变形组织行为及其常温组织状态的影响。结果表明：变形温度的影响最大，动态再结晶的发生程度随其降低而减小；平均应变速率和道次间隔时间的影响相对较小，随着平均应变速率增加，动态再结晶的发生程度减小，静态再结晶的软化效果减弱；随着道次间隔时间延长，静态再结晶发生更加充分。     

白口铁热变形时碳化物破碎行为的研究

本文通过对不同变形量的白口铁中碳化物形貌的扫描电镜观察及定量金相研究，结合变形力学和热力学原理揭示了白口铁热变形过程中碳化物的破碎行为。所得结果对改善白口铁脆性扩大其应用具有重要的指导意义。     

热变形工艺对钢的变形抗力影响的实验研究

采用恒变形速率凸轮式压缩试验机,对不锈钢、轴承钢、弹簧钢等12种钢的变形抗力做了实验研究。其变形温度、变形速率及变形程度分别为850～1150℃、5～80 s~(-1)及5～69 ％。分析了这三个变形工艺参数对变形抗力的影响。在对比两种曲线拟合方法的基础上,提出了拟合精度较高的变形抗力数学模型。本文还提供了12个钢种的塑性变形抗力的计算图表。     

车轮钢热——机械疲劳性能的研究

在分析火车车轮热疲劳损伤的基础上，用Ｃｌｅｅｂｌｅ－２０００热模拟试验机模拟车轮制动过程的热－机械疲劳，测试了峰值温度分别为７００℃，６００℃和５００℃，下限温度均为１００℃时，车轮钢在全约束条件下的热疲劳寿命，在试样预加一个压应力情况下，模拟残余应力对车轮钢热疲劳性能的影响，确定了车轮钢的Ｃｏｆｆｉｎ－Ｍａｎｓｏｎ方程，为提高车轮轮箍的使用寿命提供理论依据和实验分析。     

SAE9310钢热变形行为的研究

利用Gleeble-3500热力模拟试验机,在温度为1123~1423 K,应变速率为0.1~10 s-1,真应变为0.8的条件下,对一种传动部件用高强度渗碳钢(SAE9310钢)进行了高温轴向压缩试验,测得了SAE9310钢的高温流变曲线,并观察其变形后的显微组织。试验结果表明,SAE9310钢的流变应力和峰值应变随着变形温度的升高和应变速率的降低而减小;SAE9310钢在真应变为0.8的条件下,随着变形速率的提高,其发生完全动态再结晶的温度也逐渐升高,当热变形温度高于1323 K时,应变速率在0.1~10 s-1范围内,试验钢均会发生动态完全再结晶;测得9310钢的热变形激活能Q值为416.78 kJ/mol,并确立了其热变形方程。     

钒对30MnSi钢热变形行为的影响

通过对30MnSi和30MnSiV两种钢在Gleeble-1500热模拟试验机上的高温压缩变形实验，分析了不同变形条件下微合金元素钒对变形抗力的影响，通过试验数据的计算可知，30MnSiV钢的再结晶激活能比30MnSi钢大6.7%左右。     

40Cr钢热变形行为研究

利用Gleeble-3500热模拟试验机在变形温度900～1 200℃和应变速率0.01～10 s^-1范围内,对40Cr钢试样进行压缩实验。研究了40Cr钢真应力-应变曲线特征,建立了峰值应力、应变速率和变形温度间的本构方程,并确定了40Cr钢热变形激活能为310.625 kJ/mol。研究结果显示：40Cr钢热变形时的流变软化机制为动态回复和动态再结晶;随着变形温度增加和应变速率减小,流变应力减小;试样的变形温度越高,应变速率越低,显微组织中的动态再结晶越完全,并且动态再结晶晶粒越容易长大。     

14MnNb钢的热变形行为

利用热模拟机对14MnNb钢的热变形行为进行了实验研究，绘制了真应力一真应变曲线、加工硬化率一真应力曲线、发生动态再结晶时的峰值应力与其对应的峰值应变的关系曲线，得到了各变形工艺参数之间的定量关系。利用这些关系及曲线可以预测14MnNb钢在高温下变形时的主要特性，为正确制定14MnNb钢的热轧工艺制度提供了依据，同时对实验中发现的塑性不稳定现象进行了分析。     

Q235钢的热变形特性

通过热模拟压缩试验,研究了Q235钢热变形时的动态再结晶行为,确定了其热变形激活能,建立了峰值应力、峰值应变、晶粒尺寸与Zener-Hollomon参数之间的关系模型.结果表明:Q235钢的动态再结晶主要发生在形变温度≥900℃、应变速率≤5 s-1(即lnZ≤37.77)的条件下.     

Fe-C-Si-Mn-V钢的显微组织及热变形行为研究

采用光学显微镜、扫描电镜观察Fe-C-Si-Mn-V钢的微观组织和拉伸断口,在Gleeble-1500热模拟机上进行单道次压缩试验,试验温度为900～1050℃,变形速率为0.1、1、10s-1。试验钢组织为铁素体+珠光及少量马氏体,屈服强度823MPa,抗拉强度1011MPa,伸长率8.5%,较为粗大或沿晶界分布的碳化物应是伸长率较低的原因。通过线性回归方法计算出了热变形激活能和其他常数,获得了峰值流变应力、应变速率和应变温度之间的关系式。