稀土对镍基自熔合金真空熔结涂层组织和性能的影响

用真空熔结法在碳钢表面制备了稀土镍基自熔合金涂层,利用扫描电镜对熔覆层组织进行了观察与分析.用X射线衍射仪对涂层进行了物性分析,采用显微硬度测试仪对熔覆层进行了硬度测试,并与Ni60感应重熔涂层进行了对比.结果表明,稀土元素La+Ce明显改善了真空熔结Ni60涂层的组织,相比高频感应加热重熔涂层,稀土重熔涂层与基体的冶金结合面宽度大大增加,并且真空熔结对结合处基体的组织及力学性能也有一定改善效果;稀土还略微提高了Ni60涂层的显微硬度.此外,稀土对涂层的改善机理也进行了分析.     

不同方法制备NiCrBSi涂层的结构与摩擦学性能

采用氧-乙炔火焰喷涂、高频感应重熔和高频感应熔覆技术分别在45钢基体上制备3种NiCrBSi涂层。利用金相显微镜、场发射扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)和显微硬度计等测试了涂层的显微组织及性能;采用CETR摩擦磨损试验机考察了3种涂层在干摩擦条件下的滑动磨损性能。结果表明:火焰喷涂层与基体间的结合为机械结合,其内部以γ-Ni为主,硬质相较少,涂层孔隙率高;经过感应重熔处理之后,涂层与基体间结合方式由机械结合变为冶金结合,涂层内硬质相含量增加,孔隙率降低。高频感应重熔层与高频感应熔覆层物相相似,主要由γ-Ni、Cr7C3、Cr23C6和CrB等组成,涂层与基体呈良好的冶金结合,硬质相分布均匀。感应重熔层与感应熔覆层耐磨性相当,均优于普通火焰喷涂层。     

硼酐对感应熔覆铁基合金涂层组织和性能的影响

采用添加助溶剂硼酐的铁基自熔性合金粉末和高频感应熔覆工艺在Q235钢上制备了铁基合金耐磨涂层。研究了硼酐添加量对感应熔覆涂层组织和性能的影响。结果表明,高频感应熔覆铁基涂层由热影响区、结合区和熔覆层组成,硼酐的加入使涂层与基体形成冶金结合;熔覆层的组织由放射状、枝晶状的固溶体和碳化物、硼化物等强化相组成;当硼酐添加量为1%时,涂层的组织最均匀,硬度最高,达1000 HV0.2。     

感应重熔Ni60/WC涂层的界面组织与耐磨性研究

用冷涂工艺在45钢表面制备了Ni基WC覆层,并采用高频感应加热的方法获得重熔涂层.用金相显微镜、扫描电镜和X射线能谱仪分析涂层的成分、显微组织和界面特征,分析了不同重熔温度对涂层组织和硬度分布的影响.进行了磨损试验.比较Ni基WC涂层与Ni60、T10钢的磨损性能.结果表明,冷涂结合高频感应重熔可以获得WC颗粒弥散分布的致密的Ni基涂层,涂层与钢基体间由于原子扩散形成一条冶金结合的白亮带;涂层的磨损机理是磨粒磨损和微犁削,Ni基WC涂层的磨损性能优于Ni60涂层,远高于淬火T10钢.     

42CrMo钢表面高频感应熔覆微米WC-12Co涂层组织及性能的研究

采用高频感应熔覆的方法在42CrMo钢基体表面获得微米WC-12Co涂层,并用电子显微镜、显微硬度计研究了熔覆层的显微组织、硬度,并通过抗热震试验分析了熔覆层与基体的结合强度,同时研究了该熔覆层的耐腐蚀性。结果表明:该熔覆层组织均匀,与基体结合强度高,耐腐蚀性好,硬度为970 HV0.5,分布较为均匀。     

宽带激光重熔WC-Co陶瓷涂层组织与摩擦磨损性能

对热喷涂WC-Co陶瓷涂层材料进行了宽带激光重熔试验,分析了熔覆层组织和物相组成,测试了熔覆层的硬度分布和摩擦磨损性能,分析了工艺参数对涂层物相,硬度的影响.结果表明,重熔后的熔覆层主要由WC、C、Cw,、Co6W6C、CCo2W4等构成.在重熔的过程中,WC有不同程度的分解,功率越大,WC分解越严重.适当控制激光功率至关重要.较大的扫描速度对提高熔覆层的硬度有一定的作用.热喷涂的WC-Co陶瓷涂层材料经宽带激光重熔能够得到结合良好的激光重熔层,基体与结合强度增强,孔隙率明显减少,涂层的致密程度和硬度提高,同时,耐磨性能也得到增强.磨损试验表明在干滑动摩擦下,WC-Co涂层的主要磨损机制为WC颗粒的磨粒磨损.     

低碳钢表面激光熔覆层与热喷涂层组织与性能对比

利用CO2激光器在Q235低碳钢表面激光熔覆了Ni25合金涂层。用扫描电镜、显微硬度计对熔覆层的微观组织、显微硬度进行了测定与分析。结果表明：激光熔覆层质量良好,基本无裂纹、气孔等缺陷,覆层中存在着大量的树枝晶,与基体之间为冶金结合,结合强度高;而热喷涂层质量不好,存在明显的孔洞和间隙,与基体之间为机械结合,结合力微弱;经过激光重熔之后覆层的硬度明显高于喷涂层的硬度,且2种覆层的硬度均比基体的硬度要高。     

高频感应熔覆和表面热处理复合工艺制备的Ni-40WC层的性能研究

采用高频感应熔覆和表面热处理的复合工艺在40Cr钢基体上制备了具有40%WC增强的Ni基复合熔覆层。然后利用光学显微镜和X射线衍射对该熔覆层的显微组织和相结构进行分析,并对熔覆层进行显微硬度测试。结果表明,复合熔覆层与基体之间形成了牢固的冶金结合,熔覆层晶粒分布均匀、尺寸更加细小,细化晶粒对硬度有很大影响,能更进一步提高熔覆层的硬度。     

TIG Cladding + Laser Remelting of ZrAlNiCu Amorphous Coating

为了解决传统激光熔覆非晶方法的不足,进行了TIG熔覆+激光重熔制备非晶涂层的尝试。在对Zr65Ni10Al7.5Cu17.5粉末进行TIG熔覆之后,又对熔覆层进行了激光重熔。TIG熔覆有利于与基材良好的结合、减少裂纹和气孔、有利于熔覆层成分的均匀化,激光重熔又可以提供极快的冷却速度并利于非晶的形成。随后对该涂层进行了微观组织、能谱、相组成、腐蚀性能及显微硬度的分析。整个涂层成分均匀,冶金结合良好,微观组织由晶体与非晶体组成,其中TIG熔覆+激光重熔涂层非晶体所占体积分数高于相同工艺下的传统激光熔覆层;该涂层显微硬度HV较传统激光熔覆层高1330 MPa;腐蚀电位较传统激光熔覆层高0.07 V,腐蚀电流更是降低了10倍以上。     

TIG熔覆+激光重熔法制备ZrAlNiCu非晶涂层（英文）

为了解决传统激光熔覆非晶方法的不足,进行了TIG熔覆+激光重熔制备非晶涂层的尝试。在对Zr65Ni10Al7.5Cu17.5粉末进行TIG熔覆之后,又对熔覆层进行了激光重熔。TIG熔覆有利于与基材良好的结合、减少裂纹和气孔、有利于熔覆层成分的均匀化,激光重熔又可以提供极快的冷却速度并利于非晶的形成。随后对该涂层进行了微观组织、能谱、相组成、腐蚀性能及显微硬度的分析。整个涂层成分均匀,冶金结合良好,微观组织由晶体与非晶体组成,其中TIG熔覆+激光重熔涂层非晶体所占体积分数高于相同工艺下的传统激光熔覆层;该涂层显微硬度HV较传统激光熔覆层高1330 MPa;腐蚀电位较传统激光熔覆层高0.07 V,腐蚀电流更是降低了10倍以上。