钢丝绳定尺软包装参数的简化计算

以推导的工字轮外径、宽度与容绳层数的精确关系式为基础,以宽度与直径比符合黄金分割率为判断包装美观程度的依据,在Excel工作表中设定包装层数为变量进行软包装参数的设计计算。经校验,传统的工字轮容绳长度计算公式的取值系数为0.75。     

圆股点接触钢丝绳计算机辅助设计

通过分析点接触钢绳股内各层钢丝的组成规律，建立数学模型，开发出《钢绳辅助设计系统》中点接触钢绳模块。该模块能根据输入的钢绳直径、绳径偏差、麻芯压合系数、钢绳长度、捻距及其结构参数，设计计算出制绳钢丝直径、中心丝直径、钢丝长度、总重量等数值。将计算结果同实际生产工艺参数对比，表明软件精度高，完全可取代人工计算，给生产带来方便。     

轮胎钢丝工字轮收线机通过部级鉴定

<正> 轮胎钢丝工字轮收线机组已经研制成功。该机组是北京冶金部设备研究所试制厂、青岛钢绳厂、北京东方轧钢自动化研究所共同研制的新型设备,1992年10月在青岛通过部级鉴定。北京科大、金属制品研究院、山东冶金工业总公司、河北钢绳厂、天津一绳等单位的40余名专家到会,经资料审查和     

承装钢丝绳工字轮的设计

我国钢丝绳生产企业 ,承装钢丝绳用的钢结构轮、木轮或钢木结构工字轮 ,消耗量很大 ,合理确定工字轮有效尺寸之间的关系 (各尺寸之间的比值 ) ,可以节省材料消耗 ,相对地也可以提高承装工字轮的安全性。本文将通过分析计算 ,确定合理的工字轮有效尺寸之间的关系及承装钢丝绳长度。1　工字轮有效尺寸之间的关系1.1　公式推导工字轮结构简图如图 1所示。设绳轮对角线尺寸为Ｌ ,轮腰尺寸为Ｃ ,工字轮最大直径为Ａ。当Ｌ及Ｃ一定时 ,求Ａ、Ｂ为何值时 ,工字轮的体积最大 ,即绳轮装的钢丝绳最长。图 1　工字轮结构简图设 ｙ为工字轮的环形体积 ,…     

将绳重引入钢绳结构参数设计方法之探讨

分析了控制绳重的意义；对６×１９Ｓ＋ＦＣ结构钢绳研究表明：股在绳中的捻缩率与钢绳捻距倍数之间、丝在股中的捻缩率与股捻距倍数之间存在隐含的、可用数理方法获得的数学关系式；给出了丝在钢绳中捻缩率的计算公式；得到了钢绳中丝含量的理论计算公式．     

绳轮材料对钢绳寿命的影响

摩擦学理论研究和生产实践表明钢绳绳轮或钢绳卷筒的材料特性对钢绳耐磨寿命有着极为重要的影响作用,尤其是绳轮的弹性模量和摩擦系数分子分量的作用。高聚物复合材料为当今较为适宜的绳轮材料。     

新型恒张力工字轮放线装置

法尔胜集团下属某公司的钢丝绳捻制设备是筐篮式捻绳机，采用工字轮卧式放线方式。由于工字轮放线后钢丝各股的张力不同，造成捻出的股或绳应力大，表面不平整，松紧不一，结构不紧密，破断试验中同根钢丝绳破断力数据散差大等现象，而这种情况同样也普遍存在于一般的管式捻股机。因此在捻股或成绳生产工艺中，如何有效地控制张力是人们关注的一个焦点，迫切需要设计一种新的工字轮放线装置。     

介绍两种新工艺工字轮筐架

分析上前股绳机有轴式和无轴式工字轮筐架存在的问题，着重介绍两种着式无轴式工字轮筐架的设计特点。     

介绍两种新式工字轮筐架

分析目前股绳机有轴式和无轴式工字轮筐架存在的问题，着重介绍两种新式无轴式工字轮筐架的结构设计特点。     

软包装自动充填封口机的结构设计探讨

对TT-8C型塑料袋软包装自动充填封口机的一些关键部位的结构、工作原理及特点进行探讨,以及对部分结构的改造设计,制造出符合软包装塑料袋包装食品实现自动包装的自动充填封口设备。     

工字轮结构尺寸的设计和研究

通过对工字轮的结构系数与尺寸之间的关系进行研究 ,分析工字轮有效结构尺寸推导公式的局限性 ,给出工字轮内所能存放的钢丝绳有效长度精确的计算公式 ,运用计算机设计工字轮结构尺寸 ,并正确计算工字轮内的钢丝绳长度。     

工字轮容绳（丝）量公式的推导与应用

用数学方法推导出工字较容绳（丝）量的理论公式，对理论公式进行修正后得到了实用经验公式。经验公式使用方便，用它计算的结果较传统公式准确。     

粗直径单股钢丝绳的研制开发

粗直径单股钢丝绳具有较大的破断拉力、较高的耐腐蚀性、较高的弹性模量及良好的不旋转性能,市场前景广阔。按照美国ASTM A 586—2004 a《镀锌线接触和点接触钢绞线》标准研发不同结构粗直径单股钢丝绳。工艺设计方案:采用线接触加多层点接触结构,相邻层钢丝等捻角(17°~19°)捻制;对拉拔及热处理工艺进行优化,半成品拉拔部分压缩率≤32%,成品拉拔后几道采用钠系拉拔粉,控制部分压缩率≤28%,采用直接水冷模盒;给出镀锌槽溶液及镀前表面处理的工艺参数;捻制工装采用自制筐篮式无极调速、工字轮可翻身捻股机。按此工艺方案,以1×145(1-9-9-9+9-18/24/30/36)结构、Φ50.8 mm单股钢丝绳为例进行生产,给出钢丝绳设计参数,成品全部为A组镀层、2级品,符合标准要求。     

钢丝绳股绳捻距不均问题分析

钢丝绳生产过程中各股的捻距均匀性对产品质量和寿命影响很大。股绳的捻距是由牵引轮和筒体的旋转运动决定的。分析造成股绳捻距不均的原因,指出股径相对牵引轮偏大、压线瓦压得过紧、放线工字轮阻力太大、压实股的压缩量过大、牵引轮的包角偏小、股绳在压线瓦前过早合拢、不同型号及相同型号不同精度的设备生产相同捻距的股绳存在误差是造成捻距不均的主要因素,并针对这些因素,提出处理措施。     

电梯曳引钢丝绳疲劳寿命研究

介绍电梯曳引设计参数和钢丝绳性能、选型以及安装维护对钢丝绳疲劳寿命的影响。随着曳引轮直径减小、绳槽下切口增大、槽角减小、提升速度增加、安全系数降低以及钢丝绳在曳引轮上包角减小,钢丝绳的疲劳寿命都会降低;钢丝绳的硬度应与曳引轮的硬度相匹配;钢丝绳直径减小,其疲劳寿命也降低。结合曳引轮直径、绳槽类型、滑轮等效数量、运行速度和安全系数等电梯曳引设计参数及钢丝和钢丝绳直径、润滑条件等与对应的钢丝绳使用寿命统计分析,给出电梯曳引钢丝绳疲劳寿命近似估算Ken公式。提出了选择合适的曳引轮直径、改善钢丝绳用钢纯净度和定期润滑等提高电梯曳引钢丝绳寿命的措施。     

瓦林吞股参数计算数学模型

针对以往瓦林吞股设计计算的缺陷,对未捻制和捻制状态股的参数进行分析,建立瓦林吞股通用数学模型。推导出股各层捻角、捻距、捻制圆半径和捻制钢丝直径配比等几何参数计算公式,给出结构设计的计算方法;运用切线法求解计算中遇到的一元三次方程;数学模型通过Delphi7编程并设计,由Delphi设计系统计算得到不同股捻距倍数下1-7-7+7和1-8-8+8股钢丝直径配比;并且画出以该设计结果为依据的钢丝绳中股绳捻制状态下的截面图,截面图中钢丝之间无缝隙重叠现象。     

关于粗直径钢丝绳破断拉力特性的探讨

BS 302/P7—1989、ISO 8369—1986、EN 12385-4:2002中粗直径钢丝绳最小破断拉力计算公式在形式上具有高度的相似性。GB/T 20067—2006给出公式显示钢丝绳最小破断拉力与直径的平方比为常数,与钢丝绳强度级别成正比,而从BRIDON、KISWIRE、Usha martin给出数值看,结果并非如此。GB/T 20067—2006的1 960 MPa级6股钢芯钢丝绳最小破断拉力与所述外企给出EIPS级以上钢丝绳相应数值相比,并不呈现恒大或恒小的规律。GB/T 20067—2006给出钢丝绳最小破断拉力数值的可靠性需进一步验证。对粗直径钢丝绳,钢丝尺寸的增大、钢丝直径差异的增大、钢丝强度的升高等因素变化后对钢丝综合性能产生的影响会涉及钢丝绳破断拉力。     

40W×7—42多层股钢丝绳的研制

多层股钢丝绳结构紧密,金属密度系数大,生产组织管理和工艺技术难度都较大。利用瓦林吞式圆股配丝原理对40W×7—42钢丝绳进行研制,根据计算,钢丝绳公称抗拉强度取1 670 MPa,钢丝绳的捻距倍数为7倍,股的捻距倍数确定为9倍,钢丝绳直径按钢丝绳公称直径放大1.5%。内层钢丝绳捻向为左交互捻,外层钢丝绳捻向为右交互捻。原料选取70钢盘条,在直进式拉丝机上进行多道次、较小部分压缩率的拉拔。捻制时,合理控制多层股钢丝绳预变形器辊间距和压弯量,钢丝绳采用股喷涂油、绳不涂油的生产方式。成品钢丝绳实测直径43.26mm,钢丝绳破断拉力总和1 459.6 kN,符合用户要求,拆股试验结果表明,合绳后钢丝技术性能指标达到GB 8918—2006要求。     

6×29Fi钢丝绳股用钢丝直径比的计算

对6×29Fi钢丝绳股进行几何分析,利用余弦定理、正弦定理、同心层钢丝螺旋捻角公式、同心层钢丝螺旋半径公式计算出该股不同层钢丝的捻角与螺旋半径,并根据钢丝椭圆任意半径公式计算出捻制状态下钢丝椭圆截面切点处相应曲率半径,最终得出:未捻制状态下,由内向外各层钢丝直径比为1.435 4∶1.099 9∶0.434 4∶1;捻制状态下,由内向外各层钢丝直径比为1.538 9∶1.150 3∶0.453 4∶1;给出精确计算后股捻距倍数为7.0,7.5,8.0,8.5,9.0,9.5时各层钢丝直径比,用于钢丝绳配丝计算及生产。