水垫塘反拱形底板体型研究

在射流冲击荷载的作用下，反拱形水垫塘底板主要依靠拱提供的推力来维持其整体和局部的稳定性，在相同安全标准前提下，所需拱端推力与反拱体形有关，本文结合某高拱坝水垫塘反拱形底板稳定性的研究，从反拱的体型，单个板块的尺度等方面，分析了单个板块的局部稳定性的整体稳定性与反拱体型的关系。结果表明，从反拱结构的整体稳定和局部稳定性定两方面考虑，拱圈曲率和板块尺度不宜过大。     

新型太阳能集热装置的二次反射器研究

基于新型反射塔底式太阳能集热装置的二次反射器结构原理,采用 Soltrace软件对椭圆面和双曲面的二次反射器进行模拟分析.结果表明：最优椭圆面二次反射器结构参数f/2a的合理范围为0．63~0．72,最优双曲面二次反射器结构参数2a/f的合理范围为0．60~0．75,双曲面结构参数的合理范围大于椭圆面;在相同焦距及相同光学效果下,双曲面二次反射器所需的塔高明显低于椭圆面.因此,应优先选用双曲面二次反射器.     

拱坝水垫塘拱形底板受力与稳定性实验研究

高拱坝枢纽采用坝身泄洪、水垫塘消能是一种较好的布置型式,但水垫塘底板的型式和尺寸及其泄洪时稳定性是它的关键技术问题。本文所研究的拱形底板是一种新型的底板型式。通过实验分析,研究了冲击射流下拱形底板失稳型式,量测了底板上、下表面压强分布,概化了时均上举力（上、下表面时均压强差）的计算公式,实测了动水荷载作用下拱端推力。研究表明：拱形底板具有整体稳定性特征,它可能是高拱坝大流量泄洪水垫塘比较理想的保护型式。     

高水头、大流量作用下反拱水垫塘底板失稳破坏机理研究

以国内某一在建高坝工程为参照,对高水头、大流量作用下反拱水垫塘拱圈底板块局部失稳破坏与拱圈整体失稳破坏的机理进行了试验研究.试验考虑了底板锚固失效、止水破坏的极端情况,变量取为水位、流量、底板块缝宽、拱圈可振动的底板块数目、拱端同定与可动的边界条件及其不同组合.研究表明,底板块上举力、运动底板块数目、拱端约束条件、底板缝宽是拱圈失稳的重要因素.拱圈局部破坏是由于拱圈振动底板块数增多,底板缝宽"增加与累加效应",使底板块径向位移增大、轴向约束减小,底板块最终滑出座穴;而拱圈整体破坏则是由于拱座微小位移使拱圈底板失去彼此轴向约束造成.反拱水垫墉运用时,应保持拱座绝对稳定,并控制底板块缝宽,特别是左右缝宽在一定范围.     

输电线路上振动强度与风速关系的探究

输电线路受风、雨、雷电等外界环境的影响,其中风灾害最为严重,风对输电线路的影响最为频繁且持续时间较长。输电线路由于受到不同风速的影响,线路上的信号也会发生变化,振动强度是衡量线路上振动信号强弱的物理量。本文采用选取不同风速情况下的实验数据,通过数据处理观察振动强度随时间的变化,分析对比不同天气下相应振动强度的变化规律。结果显示,输电线路上振动强度随时间变化趋势与风速随时间变化整体趋势一致,有着很强的线性相关性。     

某水电站拱肩槽高边坡稳定性工程地质分析判断和有限元分析

为了合理确定某水电站拱肩槽高边坡的开挖坡比,正确评价其稳定性。文章通过现场地质原型调研对拱肩槽高边坡工程地质条件进行定性和定量分析,采用数值模拟计算分析了人工高边坡在自重应力和构造应力场作用下开挖后的应力场和位移场的变化趋势,以及不同工程部位的变形破裂特征,得出了人工边坡在叠加构造应力场作用后,较在自重应力场作用下坡体的应力有所增加,位移增加较大,但总体相差不大;工程边坡开挖后,虽然坡体应力重分布,在坡面和层间错动带附近有拉应力分布,坡脚会出现剪应力集中现象,但坡体的整体位移量不大,无大范围破坏区出现,仅在开挖面及岩体断层带附近发生局部松弛和破坏,工程边坡整体处于稳定状态的结论。     

600MW超临界“W”火焰锅炉设计特点

贵州兴义电厂新建工程2600MW超临界燃煤机组锅炉为美国B＆W公司的平衡通风、超临界参数、一次再热、“W”型火焰变压直流锅炉。采用双进双出球磨机正压直吹式制粉系统,前后墙拱上燃烧方式,前后拱上各装设12只浓缩型EI—XCL双调风旋流燃烧器。尾部设置分烟道,采用烟气挡板调节再热器出口汽温。锅炉本体采用全钢构架加轻型金属屋盖,倒u型布置,固态排渣。锅炉主要性能参数见下表：     

不利结构面对高拱坝整体稳定影响及加固分析

坝肩稳定是高拱坝长期安全稳定最重要的问题之一,针对坝肩不利结构面的合理加固对保障高拱坝整体稳定至关重要。在复杂地基条件下,高拱坝整体稳定经常面临不利结构面的潜在影响,如坝肩抗力体内的滑块稳定性、断层及软弱带引起拱端变形、传力不协调等。结合实际工程,基于地质力学模型试验和三维非线性有限元成果,本文就坝肩不利结构面加固前后对高拱坝整体稳定影响进行分析,并总结了高拱坝四类典型不利结构面分布条件下的加固措施。研究成果可为类似工程整体稳定与加固分析提供参考。     

拱桥计算中“弹性中心”教学方法研究

拱桥计算中的"弹性中心"是桥梁工程课程教学的一个重点和难点。以理论知识联系实际应用、从基础课到专业课的角度研究"弹性中心"的教学方法,从力法的基本思想引入基本概念,在弹性压缩、拱轴线偏离、温度变化和拱脚变位等不同荷载作用下,采用"弹性中心"求解无铰拱结构内力的特点着手归纳和总结,在给学生教学时可将基本概念由知识点上升到理论思维和解决问题的能力上。经实践检验这种教学方法具有良好的效果,在强化学生知识的同时还可培养学生的能力。     

国电安顺电厂^#1炉卫燃带改造

我厂一、二期选用的是采用东方一福斯特·惠勒的技术生产的W火焰锅炉，型号为DG1025／18．2-Ⅱ10型锅炉。W火焰锅炉的最大特点是拱形炉膛，由下炉膛前后墙水冷壁向炉外弯曲而成，燃烧器布置在拱上，如图1所示。     

670MW“W”火焰锅炉折焰角积灰治理

合山公司670 MW机组“W”火焰锅炉存在折焰角斜坡积灰多,坍塌后引起炉膛负压大幅波动的问题.经过深入分析,指出折焰角斜坡角度小、贴近斜坡区域存在回流区和吹灰器存在吹灰盲区是导致折焰角斜坡严重积灰的主要原因.为此,在折焰角斜坡中间部位加装7台固定边境旋转式吹灰器.经一段时间运行,该吹灰装置运行情况良好,可及时清除折焰角斜坡的积灰,且对炉膛负压没有影响,积灰问题得到了彻底解决.     

锅炉折焰角塌灰原因分析及处理

针对燃煤电站锅炉运行中出现的折焰角积灰进行了分析,指出锅炉折焰角的结构不妥会导致积灰,锅炉受热面管间节距小、尾部烟道堵塞更加重了折焰角的积灰.分析了锅炉折焰角积灰过多发生塌灰的危害,并提出了预防折焰角塌灰的措施,实施后其效果明显.     

锅炉折焰角水冷壁管空化沟槽造成爆管原因分析

报告了某超高压锅炉折焰角水冷壁管发生内壁过热腐蚀沟槽,造成水冷壁爆管的情况。沟槽及两旁有较薄的铁锈色氧化皮。通过对沟槽引起的爆管管段取样进行综合分析,排除了管材材质、传热过程等因素,最终认为是折焰角水冷壁管发生局部贴壁空化现象引起过热腐蚀。更换损坏的管段仍不是治本之策,建议从改变超高压锅炉折焰角形式设计等方面开展研究工作。     

W火焰锅炉结渣特性数值模拟

采用结渣模型耦合气固两相流动燃烧模型,对一台DG1025/18.2-II14型W火焰锅炉结渣特性进行了数值模拟,结合现场运行状况,对结渣位置、程度及原因进行了分析。结果表明,该锅炉的结渣位置主要是下炉膛侧墙、拱部燃烧器区域和前后墙局部区域。炉膛中心区域温度比两侧高,气流膨胀更迅速,压力更高,挤压两侧气流沿炉膛宽度方向向侧墙运动,产生偏斜,火焰冲刷侧墙,是导致W火焰锅炉侧墙结渣的根本原因。锅炉变工况运行时,切停或切换部分燃烧器,使炉内局部空气动力场偏斜,冲刷已关闭了燃烧器的拱部和前后墙区域,则是导致拱部燃烧器区域和前后墙局部区域结渣的主要原因。     

垃圾焚烧炉炉内环境与入炉垃圾间的传热分析

用两种方法计算了垃圾焚烧炉中烟气的黑度εｇ和吸收率αｇ,由于烟气中水蒸汽成分较高,所得εｇ、αｇ大于相同温度、相同空间形状下燃煤烟气的εｇ、αｇ,且由单色气体黑度公式推得的经验公式εｇ＝１－ｅ－ｋｐＬ与查图计算有较大偏差。计算了层燃炉中烟气辐射、炉拱辐射、烟气对流３种传热方式对入炉垃圾加热的热流密度,三者处于同一数量级,故炉型设计要综合考虑３种传热的影响。比较了流化床和室燃炉中仅靠烟气对流加热与仅靠烟气辐射加热的着火时间大小,讨论了垃圾颗粒尺寸对加热的影响     

硅铁电弧炉的电路分析

应用电路基本原理 ,对硅铁电弧炉的供电系统进行了简化。通过分析硅铁电弧炉的单相等效电路 ,说明安装分布电容器对于提高电弧炉的用电效率十分有效。此结果可应用于其它类型的电弧炉。     

基于经验的循环流化床锅炉统一热力计算模型

循环流化床锅炉尚缺少成熟的热力计算理论,文中提出了一种简化的、基于经验的计算模型。该模型用经验性的参数取值依据来弥补循环流化床理论与工程应用之间的差距。采用分区段的计算方法,有效地解决炉膛中固体颗粒浓度和受热面不均匀分布的问题;筛选出传热系数、烟气中的固体颗粒浓度、燃料的燃烧份额等需要凭经验取值的热力参数,推导了区段热量衡算的通用计算公式。以此计算模型开发的热力计算系统不受锅炉结构、分离器类型、燃料、容量等级和几何参数的限制,不仅能进行石灰石脱硫计算,而且能计算带再热蒸汽、炉膛内布置受热面和带外置式换热器等特殊结构。已在多家锅炉制造企业中用于生产实践,主要参数的计算误差小于3%。     

锅炉折焰角塌灰对燃烧的影响及防范措施

针对锅炉在正常运行中发生几次灭火现象,通过分析折焰角积灰与锅炉频繁灭火,判断折焰角积灰垮塌是引起锅炉灭火的主要原因,及时调整吹灰器的吹灰频率并加强折焰角积灰处理后,避免了锅炉灭火事故的再次发生。     

DZL2.8-0.7/95/70-AⅡ型锅炉的炉拱改造

该文针对DZL2 .8 0 .7/95 /70 AⅡ型锅炉的炉膛燃烧不佳现状 ,介绍了炉拱改造的情况 ,从而使改造后的锅炉燃烧稳定 ,煤耗降低。图 2     

Finite-time Stability of Heating Furnace Temperature Control System

A finite-time stabilization controller for the heating furnace temperature control system is proposed. Based on the ex-tended Lyapunov finite-time stability theory and power integral method, a finite-time stable condition of the heating furnace temperature control system is given. The temperature of the heating furnace is directed by the finite-time sta-bilization controller to make it stable in finite time. And the quality and quantity of slabs is improved. The simulation example is presented to illustrate the applicability of the developed results.