原始组织及退火工艺对SCM435盘条退火行为的影响

分析了低温轧制工艺、低温+缓冷工艺及正常轧制工艺生产的SCM435盘条的显微组织,研究了不同原始组织及退火工艺对SCM435碳化物球化行为的影响。研究结果表明:低温轧制工艺得到的多边形铁素体、珠光体、贝氏体及少许马氏体组织不利于获得均匀分布的球状珠光体;加热温度、加热时间、等温温度及等温时间同样对碳化物球化有较大影响。试验研究得出SCM435退火合适工艺参数:加热温度760℃,保温1.5 h,并随炉冷却到720℃保温5 h,然后随炉冷却到550℃以下出炉空冷。     

钢的球化退火机理的研究

工具钢和轴承钢在锻轧后都要进行球化退火。钢经球化退火后的组织和性能与退火加热时残留碳化物数目密切相关,而残留碳化物受加热温度、加热速度及保温时间的影响,也与钢的成分及原始组织有关。残留碳化物一定时,能否得到理想的球化组织,又取决于冷却速度的大小。关于这些影响因素及球化机制在国内外已有人进行过不少研究。本文想就这些研究结果并结合我们进行的工作做一粗略介绍。     

知识问答

<正>钢板的球化退火是什么?答:球化退火是指将碳化物(或渗碳体)呈小颗粒均匀分布在铁素体基体中的退火工艺。把钢加热到略超过AC1温度,保温一定时间后缓慢冷却;或者将钢加热到奥氏体以后,冷却到稍低于A1温度,较长时间保温后缓冷,以形成较稳定的均匀的球化组织,以改善钢的加工性能。此法多用于过共析钢、高碳工具钢和一些合金工具钢等。     

冷却速率和奥氏体化温度对40Cr钢球化退火的影响

为探究奥氏体化温度和冷却速率对40Cr钢球化过程的影响,采用双相区球化退火研究了热轧态40Cr钢的球化退火行为和力学性能.奥氏体化温度从760℃提高到800℃,冷却速率从10℃·h-1上升到30℃·h-1,组织硬度随冷却速度呈V形变化,碳化物球化率随冷却速度变化正好与前者相反.奥氏体化温度为760℃,冷却速率为20℃·h-1所得到的球化组织球化率高,且碳化物细小,具有良好的冷成形性能,可大幅度缩短球化退火时间,显著提高生产效率.提出了球化退火过程中离异共析转变机制,控制好球化过程中奥氏体化温度、冷却速率及保温时间有利于离异共析转变的发生.      

14.9级42CrMoVNb-NJ螺栓钢球化退火工艺研究

研究了球化退火工艺的奥氏体化温度、保温时间以及冷却速度对14.9级微合金42CrMoVNb钢球化退火的影响。通过改变球化过程炉冷的冷速、奥氏体化温度以及保温时间,并通过对各球化退火工艺后的组织和硬度进行观察、测定,结合冷镦实验研究42CrMoVNb螺栓钢中珠光体球化效果。结果表明:冷速较快时,珠光体球化效果不明显;工艺750℃x3h后降至710℃x6h再炉冷到500℃后空冷(降温速率均为15℃/h)的球化效果最好,硬度最低,且塑性满足冷镦试验要求。     

热处理对ML35钢组织和性能的影响

本文通过对ＭＬ３５钢件进行不同加热温度，不同保温时间及不同冷却方法正火热处理试验，证明了魏氏组织的产生主要取决于钢的含碳量，晶粒度和冷却速度。同时说明了魏氏组织对钢件机械性能的影响。     

汽车刹车系统连接件用钢球化退火工艺研究

研究了汽车刹车片连接件用45钢球化退火工艺,根据汽车刹车系统连接件用45钢的化学成分,用Thermal-Calc软件计算了该钢钟的相变临界点温度Ac1和Ac3,得到Ac1为719℃,Ac3为769℃。根据计算的相变临界点温度,重点研究加热温度和时间的影响,设计了两相区+亚温区球化退火工艺。对于原始组织不均匀且规格较大的45钢球化退火工艺,两相区应适当降低加热温度并延长加热时间。试验结果表明,740℃加热3 h后,在710℃时保温12 h,组织碳化物数量较多且分布弥散球化率可达80%以上,平均洛氏硬度为69.4,获得了较好的球化效果。     

热处理对AlCrFeNiTi高熵合金组织和硬度的影响

在氩气保护下用真空电弧炉制备了AlCrFeNiTi高熵合金,采用X射线衍射仪、金相显微镜和维氏硬度计等研究了加热温度、保温时间和冷却方式对AlCrFeNiTi高熵合金组织和硬度的影响。结果表明,铸态AlCrFeNiTi高熵合金由两个体心立方结构固溶体构成,形成了由枝晶、枝晶间和α+β共晶组织组成的典型高熵合金枝晶组织。随着加热温度的升高,合金枝晶相先粗化,当温度升至900℃时再细化;随着保温时间增加和冷却速度减慢,枝晶组织和共晶组织均粗化,而合金硬度呈上升趋势。合金经过热处理后的硬度取决于枝晶相含量和形貌,在高速冷却方式下残余内应力对合金的硬度也起关键作用。     

均匀化退火对6063铝合金型材组织与性能的影响

通过改变均匀化退火温度、保温时间及随后的冷却速度等办法,研究均匀化退火对6063铝合金型材组织和性能的影响.并采用廷长对铸锭挤压前加热时间的方法进行现场和实验室的模拟实验,结果表明:6063铝合金在560～570℃保温6～8h,采用快冷方式进行均匀化冷却,降到挤压温度进行挤压,可显著降低变形抗力.改善制品表面质量,并使后续工艺氧化着色均匀.色差小.     

70Nb合金钢丝双相区球化退火工艺

 采用正交试验法研究了大塑性变形70Nb合金钢丝双相区球化退火工艺。结果表明,在冷却速度一定(30 ℃/h)的条件下,决定球状碳化物尺寸的主要因素是保温时间(极差为0407,可信度达到67%)。最佳工艺参数为：加热温度770 ℃,加热时间60 min,保温温度680 ℃,保温时间360 min。其球状碳化物颗粒直径为181 μm,球化等级在35~40 级范围内,硬度HV 1681,较好的达到了锡林针布的使用标准。     

加热温度对GCr15钢碳化物行为的影响

研究了GCr15钢在连续冷却条件下,加热温度对奥氏体中残余碳化物的数量、分布和颗粒大小及最后球化组织的均匀性的影响,观察了球化过程中碳化物的变化和析出规律,讨论了加热温度与分解温度和转变组织之间的关系。加热温度高低对球化组织程度和球化组织均匀性起主导作用。     

T8钢的形变球化退火工艺

普通的球化退火工艺的缺点是冷却速度慢,生产周期长,效率低.本文分析了T8钢形变球化退火机理并建立了形变球化退火机理.试验通过对试样加热到820～840℃,保温10min后进行热形变处理,然后再将试样加热到700℃,保温60min后随炉冷却.在制得金相观察试样后,用扫描电镜观察,结果得到了比较理想的球化珠光体组织.因此,通过形变球化退火热处理可以达到节能和提高生产效率的目的.     

Cr12Mo1V1钢退火工艺的研究

本文通过不同加热温度、不同加热时间和不同冷却速度对Cr12MolVl钢脱碳层厚度和硬度值的影响的研究,认为该钢退火组织的硬度主要取决于残余奥氏体的数量,即取决于珠光体转变的完全程度,并认为,对于密闭性较好、炉内温度较均匀的退火炉来说,840±10℃保温2～4h,以30℃/h的速度冷却至770±10℃保温6～8h,再以30℃/h冷却至540℃的退火工艺是可行的,从而制定了适合于长特第三钢厂生产实际的退火工艺制度。     

热轧盘条SWRH72A中间坯表面脱碳的影响因素

利用加热炉、热模拟试验机研究了钢帘线用热轧盘条SWRH72A中间坯表面脱碳情况,分析了加热时间、加热温度及冷却速度对脱碳层深度的影响。结果表明,加热温度800℃时,SWRH72A基本不发生脱碳;加热温度 850℃时,脱碳层深度随温度的升高而增加。900℃保温时SWRH72A表面为完全脱碳;保温时间越长,SWRH72A脱碳层深度越大。脱碳深度与保温时间的平方根成线性关系。生产时应尽量降低加热温度,缩短高温段的保温时间,事故时尽量避开900℃待温;控冷工序提高冷却速度,以降低二次脱碳程度。     

加热温度对轴承钢球化组织的影响

本文研究了轴承钢在连续冷却条件下,加热温度直接影响奥氏体中残余碳化物的数量、分布和颗粒大小及最后球化组织的均匀性,观察了球化过程中碳化物的变化和析出规律,讨论了加热温度与分解温度和转变组织之间的关系。加热温度高低对球化组织程度和球化组织均匀性起主导作用。     

Cr8型轧辊用钢热处理工艺参数摸索

研究了840℃、860℃、880℃三个不同的碳化物熔断温度和两个不同的冷却速度对Cr8型轧辊用钢球化组织的影响。研究了950℃～1140℃淬火和1040℃淬火＋200℃-600℃回火对Cr8型轧辊用钢淬火组织和晶粒度及硬度的影响。结果表明：Cr8钢种最佳的球化退火工艺为880℃熔断,20℃／h的速度冷到740℃保温球化。Cr8钢种最佳的淬火温度为1040℃～1060℃,最佳的回火温度为520℃-540℃。     

20CrNiMo钢球化退火工艺研究

采用亚温球化退火、普通球化退火、等温球化退火对20CrNiMo钢进行热处理工艺试验,利用光学显微镜和布氏硬度计分别对球化后的显微组织进行观察和硬度检测。结果表明,20CrNiMo钢经过普通球化退火、等温球化退火、硬度值≤160HBW,且经过710℃亚温球化退火,随着时间的延长,球化率有所上升,当球化退火时间达25 h以上时,亚温球化退火能获得65%以上的珠光体球化率;采用750℃保温6 h后再以10℃/h的冷却速度缓慢冷却的普通球化退火工艺,能获得83%以上的珠光体球化率;采用750℃保温6 h,经30 min炉冷到650℃保温6 h的等温球化退火,能获得硬度值为145HBW和93%的球化率。     

Y对AZ91镁合金半固态等温热处理组织的影响

采用金相显微镜研究了Y含量、保温时间与保温温度对AZ91镁合金半固态组织演变的影响。结果表明,Y的加入阻碍了固相颗粒扩散,使Ostwald熟化减慢,促进了合金球状颗粒的形成;加入0.6%Y时镁合金半固态组织最为细小圆整。随着保温时间的延长,合金由大块状组织演变为均匀、圆整的球状组织;随着保温温度的升高,铸态合金中的初始树枝晶组织经过粗化、组织分离和球化演变成了半固态非树枝晶组织;然而,保温温度的过高与保温时间的过长,都会导致球状颗粒的粗化长大。AZ91稀土镁合金半固态成形所需的最佳工艺条件为加热温度565℃,保温时间30 min。     

Mn-Mo和MnVN双相钢的研究

具有低屈服点、高强度、高塑性及无屈服延伸的铁素体 马氏体组织的双相铜,由于其优异的冷成型性而成为汽车减重的理想材料,被称谓“八十年代产品”。本研究以低碳 Mn-Mo 及 MnVN 铜为对象,探讨了热轧后在(α γ)区热处理后获得80～90%铁素体 10～20%马氏体组织的工艺制度。分析了冷却速度、加热温度及保温时间对金相组织及机械性能的影响。观察了具有不同马氏体量样品的断裂特点。试验钢是在150公斤中频电炉冶炼的,试验室开坯后在现场热轧至2.5～3.0毫米,热处理是在中温盐浴炉中进行的,结果表明,冷却速度选择适当(4～8℃/秒),两相区加热温度及保温时间(5～15分)对其金相组织及机械性能无明显影响。并提供了一批样品在汽车厂进行零件的试冲,结果表明,双相钢的冷成型性远高于同等强度的低合金钢。     

09MnMo热处理型热轧双相钢的研制

本文论述了09MnMo 热处理型热轧双相钢的试验室及半工业研制结果。重点摸索了两相区加热温度、保温时间及冷却速度对金相组织和机械性能的影响。同时对该钢延伸性与强度的配合、断裂特点及成型后的实际使用强度也进行了探讨。