耐候钢09CuPTiRe的试制开发

09CuPTiRe为高耐侯性结构钢,钢中加入少量Cu、P、Ti、 Re合金元素,在钢表面形成保护层,提高钢的耐大气腐蚀性。该钢种性能要求σ_b≥390MPa、σ_s≥295MPa、δ_5≥24％。它被广泛应用于铁道车辆和集装箱制造。     

SPA-H耐候钢生产工艺研究

介绍了生产SPA-H耐候钢的技术要求,同时结合北营公司的设备条件,研究制定了生产SPA-H耐候钢工艺路线,提出了主要生产环节的操作要点。试生产结果表明,该工艺符合公司设备情况,满足该钢种的质量要求,产品性能合格,质量优良。     

SPA—H高强度耐候钢的工艺实践

唐山不锈钢有限责任公司在SPA—H高强度耐候钢生产过程中,采用转炉冶炼、LF精炼、连铸等工艺,达到了钢材的质量要求。     

耐候钢SPA-H的耐腐蚀性能研究

采用加速腐蚀试验方法研究了珠钢生产的耐候钢SPA-H的耐腐蚀性能。结果表明:在72h的加速腐蚀条件下,珠钢生产的耐候钢SPA-H的耐腐蚀性能优于国内A厂和B厂生产的同类钢种;高钙、低硫、高钛、少量珠光体组织,有利于提高钢的耐腐蚀性能。     

SPA-H耐候钢窄带的开发

采用“转炉→窄带”工艺路线开发生产SPA—H耐候钢带替代同品种卷板。可用于制造集装箱方矩形焊管及其它附属部件。提出了SPA—H耐候钢带的内控成分。试验表明,连铸坯中间裂纹和钢带表面质量缺陷是SPA—H耐候钢带生产中存在的主要问题,提出了相应的解决措施,并取得较好效果。     

SPA-H耐候钢带的开发

采用“转炉—窄带”工艺路线开发生产SPA-H耐候钢带替代同品种卷板，可用于制造集装箱方矩形焊管及其它附属部件。本提出了SPA-H耐候钢带的内控成分。通过试验，我们认为，连铸坯中间裂纹和钢带表面质量是SPA-H耐候钢带生产中存在的主要问题，并提出了初步的解决措施。     

SPA-H耐候钢带低成本开发的探讨

为充分利用杂矿冶炼的铁水中的合金元素,通过对某钢种残余元素含量进行分析,研究采取适当的配矿及冶炼工艺,减少贵重合金消耗,从而降低耐候钢带SPA-H的制造成本。     

控制轧制与高强度高韧性钢板的试制

控制轧制技术五十年代在欧洲开始应用,后由日本钢铁企业发展成今天全新的控轧工艺,这种新工艺技术由微合金化处理、控制轧制和控制冷却组成。本文通过对控轧Ｑ３４５钢板性能的研究,证明通过控制轧制生产低温韧性钢板是完全可行的。     

铁道车辆用09CuPTiRE耐候钢在本钢的开发试制

本文介绍了本钢首次采用转炉－精炼－连铸－热连轧工艺生产09CuPTiRE耐候钢的主要工艺及产品达到的质量指标，并针对各技术难点提出解决措施及实际效果。     

Q450NQR1高强度耐候钢连铸板坯的高温性能

采用DIL402C热膨胀仪和Gleeble-1500D热模拟试验机,测试了Q450NQR1钢(%:0.05～0.10C、0.30～0.50Si、0.80～1.00Mn、0.20～0.30Cu、0.15～0.35Ni、0.40～0.60Cr)200 mm×1 350 mm铸坯的热膨胀性能和高温力学性能。结果表明,升-降温速率由5℃/min提高至10℃/min时,升温相变温度区间上移,降温相变区间下移;Q450NQR1钢连铸坯二次脆性区为750～1 050℃,铸坯的矫直温度应≥1 050℃。     

新型高强度弹簧钢40Si2CrNi2MoV的研制

研制的高强韧性新型弹簧钢 4 0Si2CrNi2MoV(4 0T)的σb≥ 195 0MPa ,σ0 .2 ≥ 175 0MPa ,δ5≥ 9% ,ψ≥30 % ,AK～ 30J。该钢的抗弹减性均优于弹簧钢 6 0Si2CrVA。该钢适于制造高应力、大截面弹簧 ,用于制造铁路货车转向架弹簧时 ,设计应力 116 0MPa ,在弹簧疲劳试验中 ,平均应力为 6 4 7MPa ,应力幅值为平均应力的 0 4倍 ,最大应力 90 6MPa ,最小应力 388MPa ,循环周次达 2× 10 6次未发生断裂。     

集装箱板SPA-H研发实践

介绍生产集装箱板SPA-H易产生的铸坯裂纹、成分偏析、钢卷浪形、力学性能低等缺陷,以及实施的成分设计优化、过程操作控制等措施及其效果。     

600 MPa级Nb-Ti微合金高强度钢的开发

开发的Nb-Ti微合金高强钢(/%:0.04C、0.34Si、1.40Mn、0.010P、0.004S、0.098Nb、0.020Ti、0.045Al、0.002 5N)由真空感应炉冶炼、50 kg钢锭40 mm锻造板坯经试验室单架轧机于1 200℃7道次轧制成10mm板,末道次压缩比≥15%,终轧温度880℃,喷水冷却至600℃,置于热处理炉600℃30 min,炉冷至室温,分别模拟层流冷却和卷取工艺。该钢经Gleeble 3500热模拟机试验得出,高温低塑性区为650～800℃和≥1 300℃。力学性能试验结果为下屈服强度R_el625～640 MPa,抗拉强度R_m705～710 MPa,伸长率18.0%～19.5%。所开发的钢具有碳当量低,焊接性能好,成本低等特点。     

超低碳贝氏体钢(ULCB)和耐候钢 09CuPCrNi 的耐蚀性

通过周期性浸润腐蚀试验测定了ULCB钢(%:0.05C、1.61Mn、0.51Cu、0.17Cr、0.26Ni)和耐候钢09CuPCrNi(%:0.09C、0.35Mn、0.09P、0.31Cu、0.45Cr、0.31Ni)14 mm板的耐腐蚀性能,并用偏光显微镜,X-射线衍射仪和能谱仪等研究了耐蚀机理.结果表明,ULCB钢的耐腐蚀性能优于09CuPCrNi钢;发现两种钢均存在由α-FeOOH,β-FeOOH和Fe3O4组成致密的内锈层、由α-,β-FeOOH和Fe3O4组成的疏松外锈层;Cu和Cr合金元素在锈层和锈层-钢基体界面均存在富集现象.     

轿车车身高强度钢应用进展

目前轿车设计车身减重方案中高强度钢的应用明显增加,车身减重达20%以上,但仍低于铝或铝镁合金车身减重40%的指标。未来钢制车身的设计理念将通过开发的第3代高强度钢和新的车身零部件加工及成型设计,达到车身减重35%的目标。文中介绍高强度钢的特点,车身减重设计方案及材料选择,高强度钢的钢种成分、性能、应用进展和展望。     

Nb、Ti对高强度耐候钢组织和性能的影响

为模拟CSP(紧凑式带材生产)工艺，由实验室10kg真空感应炉冶炼后轧成6mm钢板，试验研究了Nb、Ti对成分(％)为0．060～0．076C，0．25～0．31Cu，0．45～0．56Cr，0．29～0．30Ni的400MPa和460MPa级高强度耐候钢组织和性能的影响。结果表明，含0．03％Ti钢σa和σb分别为450MPa和545MPa，含0．03％Nb、0．02％Ti钢σa和σb分别为550MPa和615MPa，不含Nb、Ti钢σa和σb仅为375MPa和480MPa。400MPa级耐候钢的组织为铁索体 少量珠光体，含Ti钢的主要析出物为CuS2(20～25nm)和TiN(80nm)，含Nb、Ti460MPa级钢的组织主要为粒状贝氏体，析出物CuS2和(NbTi)CN(30～60nm)，从而提高了钢的强度。     

微合金化HRB400高强度热轧钢筋的试制

HRB400高强度钢筋(％:0.19～0.25C、0.40～0.60Si、1.20～1.50Mn、≤0.040P、≤0.040S)由120 t转炉—钢包吹氩-120 mm×120 mm连铸工艺冶炼.为提高HRB400Φ12 ～22 mm热轧带肋钢筋的综合力学性能,冶炼时进行加5 kg/t钢MnSiN+0.4～0.9 k...     

晶内铁素体型高强韧性微合金非调质钢的进展

晶内铁素体型微合金非调质钢成分一般为(%):0.2～0.4C,0.2～0.8Si,1.0～1.7Mn,0.05~ 0.15V,采用再结晶锻造或轧制、控制相变区间冷却速率以促进形成细小弥散的晶内铁素体组织是提高铁素体 -珠光体型微合金非调质钢强韧性的重要手段。选择合适的脱氧工艺,获得一定组成的细小、弥散的氧化物, 使之成为MnS、VN和V4C₃ 等的析出核心,利于晶内铁素体析出的氧化物冶金是近来提高该钢强韧性的重要 进展。介绍了国内外晶内铁素体型微合金非调质钢的化学成分和生产工艺,并分析了晶内铁素体形成机理。     

莱钢SPA-H集装箱用热轧宽带钢生产实践

介绍了莱钢利用1500mm宽带生产线开发生产SPA—H集装箱用热轧宽带钢的工艺和产品性能,结果表明,钢的成分设计合理,产品质量稳定,具有良好的耐腐蚀性能,力学性能、表面质量及尺寸精度较好地满足了标准及用户要求。