锻造和热处理工艺对透平叶片用X5CrNiCuNb16-4钢组织和力学性能的影响

X5CrNiCuNb16-4钢(简称X5钢)是一种透平叶片用钢。对直径为160 mm的X5钢棒材进行了不同工艺的热处理,包括1 020～1 050℃保温1h风冷的固溶处理,固溶处理和时效处理之间820～850℃保温1 h风冷的中间热处理,530～560℃保温2 h空冷的时效处理等。热处理后,检测了棒材的力学性能和显微组织。结果表明:固溶处理温度对钢的力学性能影响较小;中间热处理温度升高,钢的强度性能升高,塑性变化不大;时效温度升高,钢的强度性能下降,塑性稍有改善。此外,还研究了锻造和固溶处理后的冷却速度及镦锻工艺对X5钢的力学性能的影响,检测了某汽轮机X5钢叶片重复热处理后的力学性能。     

热处理工艺对0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢组织和力学性能的影响

通过透射电镜、扫描电镜、X射线衍射、光学显微镜等显微组织分析及力学性能测试,研究了不同固溶温度、时效温度及其冷却方式对0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢组织和力学性能的影响,演绎了该不锈钢大型锻件的热处理工艺。结果表明,以1040℃固溶处理,0Cr17Ni4Cu4Nb钢可获得较好的综合力学性能,固溶后采用油冷,钢的强度最高,塑性较好;时效冷却速度对合金力学性能的影响较小,采用480℃时效空冷既能满足强度要求,也能保持理想韧性。该钢的最佳热处理工艺为1040℃固溶(油冷)+480℃时效(空冷)。     

加工工艺对0Cr18Ni10Ti不锈钢管高温拉伸性能的影响

文章研究了拉拔变形量、固溶温度及矫直次数对0Cr18Ni10Ti不锈钢管320℃高温拉伸性能的影响。结果表明:随着拉拔变形量的增大,0Cr18Ni10Ti不锈钢管的屈服强度和抗拉强度明显降低,延伸率显著升高;随着固溶温度的升高,0Cr18Ni10Ti不锈钢管抗拉强度先升高后降低,屈服强度升高,延伸率降低;随着矫直次数的增加,0Cr18Ni10Ti不锈钢管的高温抗拉强度先降低后变化不大,高温屈服强度略有升高,延伸率变化不大。     

合金元素Ti及热处理工艺对0Cr18Ni10Ti钢组织及性能的影响

研究了不同Ti含量及热处理工艺对0Cr18Ni10Ti钢组织及力学性能的影响规律。结果表明,合金元素Ti可以有效细化晶粒尺寸,在1080℃保温开始出现混晶,且随着固溶温度升高,保温时间延长,晶粒发生异常长大。综合考虑,试验钢Ti含量应控制在0.4%,固溶温度不高于1050℃。     

时效时间对0Cr16Ni16钢组织及力学性能的影响

研究了760℃时效的时间对0Cr16Ni16奥氏体耐热钢组织和力学性能的影响.结果表明,随着时效时间的延长,晶内析出物增多,抗拉强度和屈服强度均先提高后下降.该钢经1050℃×4h固溶处理并于760℃时效处理5h后,抗拉强度达到最大值730.9 MPa.     

合金元素Ti及热处理工艺对0Cr18Ni10Ti奥氏体不锈钢组织及性能的影响

研究了不同Ti含量及热处理工艺对0Cr18Ni10Ti钢组织及力学性能的影响规律。结果表明,合金元素Ti可以有效细化晶粒尺寸,在1080℃保温开始出现混晶,且随着固溶温度升高,保温时间延长,晶粒发生异常长大。综合考虑,试验钢Ti含量应控制在0.4%,固溶温度不高于1050℃。     

固溶温度对耐高温轴承钢组织与性能的影响

研究了1050~1080℃高温固溶处理以及500℃回火后耐高温轴承钢的组织和性能。结果表明,当固溶温度在1050~1080℃之间时,试验钢的强度随着固溶温度的升高逐渐降低,而塑性和冲击性能逐渐升高;固溶温度的提高会使马氏体板条由短粗逐渐变长、变细,提高了试验钢的塑性和冲击性能。随着固溶温度的升高,试验耐高温轴承钢的奥氏体晶粒显著长大和粗化,导致其强度降低。     

热处理对沉淀强化型铁镍基耐蚀合金热挤压厚壁管力学性能的影响

研究了热处理工艺对铁镍基合金热挤压厚壁管力学性能的影响。结果表明:由于挤压温度高、速度快,且挤压完成后采用了水冷冷却,试验合金挤压态的力学性能和固溶态的力学性能非常接近,挤压后直接时效态和固溶+时效态合金的力学性能也非常接近。随着固溶温度升高,试验合金的强度下降、韧塑性上升,适宜的固溶处理温度是960~1040℃。随着时效温度的升高,试验合金的强度呈现先升高后降低的趋势,而韧塑性表现出大致相反的变化规律,其转折点温度均为740℃。随着时效时间的延长,试验合金的强度呈现先急剧增大后缓慢增加再后几乎不变的趋势,而韧塑性表现出大致相反的变化规律,适宜的时效时间为不超过16 h。     

二次固溶对1Cr16Ni4Mo2Cu2W1VN钢组织及力学性能的影响

对1Cr16Ni4Mo2Cu2W1VN钢进行了不同固溶处理,并对其组织及力学性能进行了研究。结果表明,相同固溶温度,二次固溶条件下试验钢的力学性能较一次固溶下的力学性能差,随着固溶温度的升高,两种固溶条件下试验钢相应的力学性能差值减小。二次固溶条件改变了M23C6的分布,使M23C6在原奥氏体晶界处连续分布,造成沿晶断裂。     

热处理对沉淀强化型铁镍基耐蚀合金热挤压厚壁管

研究了热处理对铁镍基合金热挤压厚壁管力学性能的影响。结果表明：由于挤压温度高、速度快,且挤压完成后采用了水冷冷却,试验合金挤压态的力学性能和固溶态的力学性能非常接近,挤压后直接时效态和固溶+时效合金的力学性能也非常接近。随着固溶温度升高,试验合金的强度下降、韧塑性上升,适宜的固溶处理温度是960~1040 ℃。随着时效温度的升高,试验合金的强度呈现先升后降的趋势,而韧塑性表现出大致相反的变化规律,其转折点温度均为740 ℃。随着时效时间的延长,试验合金的强度呈现先急剧增大后缓慢增加再后几乎不变的趋势,而韧塑性表现出大致相反的变化规律,适宜的时效时间为不超过16 h。     

热处理工艺对16MnR钢脆性转变温度的影响

对16MnR钢热轧板进行了不同的热处理。用系列冲击试验（能量）法，结合冲击断口形貌变化确定了脆性转变温度。光镜（0M）和扫描电镜（SEM）显微组织观察表明，脆性转变温度与热处理及其引起的组织变化密切相关；并且脆性转变温度按下列热处理态顺序降低：热轧态、正火、淬火后高温回火．     

热处理工艺对16MnR钢脆性转变温度的影响

对16MnR钢热轧板进行了不同的热处理。用系列冲击试验(能量)法,结合冲击断口形貌变化确定了脆性转变温度。光镜(OM)和扫描电镜(SEM)显微组织观察表明,脆性转变温度与热处理及其引起的组织变化密切相关;并且脆性转变温度按下列热处理态顺序降低:热轧态、正火、淬火后高温回火。     

热处理制度对2B16铝合金线材性能的影响

通过性能试验、金相组织分析，研究了热处理制度对2816铝合金线材性能的影响，并分析了影响线材性能的原因。     

16Mn钢离子渗氮和离子 S-C-N共渗表面摩擦学性能

16Mn钢在离子渗氮基础上采用S-C-N的离子共渗技术制备出一层硫化物层，在半润滑条件下，以LY12铝合金圆环为对摩下试样，分别与16Mn钢表面渗碳和渗硫试样进行对摩试验；采用了GCr15钢为对摩下试样来测定16Mn钢表面渗碳和渗硫试样的磨损规律：用扫描电子显微镜，EDAX和XRD对磨损试样的磨痕形貌及成分做了分析。结果表明：与渗硫试样对摩的LY12铝合金圆环的表面粗糙度、磨损率、平均摩擦系数以及摩擦系数波动的幅度都比与渗碳试样对摩的要低；与LY12铝合金对摩过程中，渗硫层能够有效地避免粘着磨损，并且GCr15钢对摩过程中，渗硫层能够有效地降低16Mn钢的磨损程度。     

热处理工艺对16Mn钢组织与抗震性能的影响

为提高钢材的多次反复弯曲性能,对不同热处理工艺后的16Mn钢进行了试验研究。结果表明,在连续冷却过程中,随着试样冷却速度加快,伸长率降低,硬度及抗拉强度升高,反复弯曲性能好,其中经900℃×2 h、风冷工艺处理后的试样综合性能最好。在等温过程中随着试样等温温度升高,硬度和抗拉强度降低,伸长率升高;等温试样比连续冷却的试样硬度高,抗拉强度高。     

热处理工艺对0Cr16Ni6不锈钢硬度的影响

硬度表征着材料抵抗外界变形的能力,是生产中检验材料性能的重要参数之一。采用不同热处理工艺对Ф60mm 0Cr16Ni6不锈钢棒料进行工艺试验,分析0Cr16Ni6钢的显微组织,研究不同热处理工艺对0Cr16Ni6钢硬度的影响规律,最终使0Cr16Ni6不锈钢硬度值达到了41～43HRC,满足了生产使用要求。     

16Co14Ni10Cr2Mo钢制飞机零件真空热处理工艺

１６Ｃｏ１４Ｎｉ１０Ｃｒ２Ｍｏ钢是国外广泛地用于制造飞机重要受力构件的一种经双真空冶炼的新型超高强度结构钢。作者经过试验优选了该钢的真空热处理工艺并用于生产。试验证明：该钢经真空热处理后，表面光亮，无氧化脱碳，且基本上不变形，工艺重现性好。     

Cu-16%Sn-8%P合金的球状Cu3P与热处理特性

利用金相和电子探针研究了Cu-16%Sn-8%P合金的微观结构,热处理条件对合金结构和硬度的影响.结果表明:在Cu-16%Sn-8%P合金中,P主要以Cu3P化合物形式存在,在Sn的影响下该化合物形成非常圆整的球状;Sn以Cu10Sn和Cu5Sn两种化合物存在.在560℃下保温,时间越长淬火组织中形成的条状Cu3P化合物越多,球状Cu3P化合物直径越小;硬度先降低,然后大幅度升高.对淬火组织进行退火处理,可进一步促进Cu3P化合物以块状、条状形态析出.     

热处理对M50NiL和16CrNi4Mo钢的抗气蚀与磨蚀性能的影响

对Ｍ５０ＮｉＬ和１６ＣｒＮｉ４Ｍｏ钢经不同工艺热处理后,在旋转圆盘仪上进行了气蚀和磨蚀试验,测出了相应的失重曲线,并对其显微组织进行了分析。最后优选出抗气蚀和磨蚀性能的强化工艺和组织形态。     

喂线法球化处理及变质处理工艺的应用

介绍了喂线球化、孕育处理以及喂线净化变质处理技术的特点及其优点。比较了冲入法与喂线法工艺用于QT450-10球墨铸铁、Cr25抗磨白口铸铁生产的效果。结果表明:(1)包芯线喂线工艺的优点是:合金吸收率高,结果重现性好,原料消耗少,处理成本低,环境污染小,工人劳动强度轻;(2)采用喂线法净化变质处理时,变质剂吸收率高且稳定,有利于提高铸件质量。