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再生细骨料是硬化的水泥砂浆颗粒和水泥颗粒组成。本文用废旧混凝土破碎产生的再生细骨料部分或全部代替天然细骨料来配制砂浆,通过采用固定配合比和调整减水剂、用水量两种方法,研究了再生细骨料取代率对砂浆性能的影响。 相似文献
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将郑州地区城改拆迁产生的建筑垃圾破碎筛分后,按照《混凝土和砂浆用再生细骨料》分为II、III两类,作为再生细骨料利用。通过试验对影响再生砂浆强度的再生细骨料类别、水泥和粉煤灰总量、粉煤灰掺合率、再生细骨料取代率四因素进行研究,得出建议配合比。研究结果表明:各因素对不同强度砂浆的影响作用一致,但对28 d抗压、抗折影响的主次顺序不同,其抗压强度主次顺序为:水泥和粉煤灰总量再生细骨料取代率粉煤灰掺合率,抗折强度主次顺序为:水泥和粉煤灰总量粉煤灰掺合率再生细骨料取代率;不同类别再生细骨料不同强度砂浆抗压、抗折强度建议配合比不同,考虑到砌筑砂浆以抗压强度为主,取抗压强度建议配合比作为再生砂浆建议配合比。 相似文献
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利用含红砖的再生细骨料100%替代天然砂,制备生态干混砂浆,研究了用水量、再生粉料掺量和外加剂掺量对干混砂浆力学性能的影响.结果表明:当再生粉料和外加剂掺量不变时,砂浆强度随着用水量的增大而降低,但56 d强度增长率反而增大;当再生粉料掺量和用水量不变时,外加剂掺量的增加对砂浆各龄期的强度均有负面影响;当外加剂掺量和用... 相似文献
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分类再生细骨料对建筑砂浆性能影响的试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
将不同来源的废弃混凝土破碎筛分后,按照《混凝土和砂浆用再生细骨料》分为I、II、III类,依据《建筑砂浆基本性能试验方法标准》对这三类再生细骨料设计五种不同取代率的水泥砂浆标准试块,测定其和易性和抗压强度,并对取代率为100%的再生砂浆界面结合区的微观形貌进行观察。试验结果表明:I、II、III类再生细骨料所配制的砂浆和易性和强度依次降低;控制稠度在60~90 mm时,随取代率的增大,用水量增大,保水性降低,强度降低;通过SEM观察,II类再生细骨料与水泥石黏结较好,强度也较高。建议I类再生细骨料取代率不宜超过50%,II、III类再生细骨料不宜超过30%。 相似文献
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在试验室通过正交试验,研究再生细骨料的粒径、取代(天然河砂)率和矿渣微粉掺量等因素,对再生细骨料干混砂浆的力学性能和吸水率的影响。实验结果表明:再生细骨料颗粒为Ⅱ区级配、取代(天然河砂)率为60%、矿渣微粉掺量为36%时,在试验室制备的再生细骨料干混砂浆试样其28d抗折、抗压强度分别为6.5MPa、34MPa,与空白试样相比分别提高了24.76%、29.4%;干混砂浆试样H5其48h吸水率为8.02%,较空白试样降低了63.3%。本实验还利用SEM对再生细骨料干混砂浆试样断面的微观形貌进行观察分析,同时利用XRD对其水化产物进行了物相鉴定。 相似文献
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研究了不同再生细骨料掺量(0、30%、60%、100%)、不同细骨料预湿时间(0、0.5、1、24 h)下,水泥砂浆经时流动度及抗折、抗压强度的变化规律。试验结果表明:新拌砂浆的工作性随着再生细骨料掺量以及细骨料预湿时间的增大而降低;再生细骨料降低了砂浆的抗压强度。但随着养护龄期的增加,掺加再生细骨料的砂浆后期强度增长稍快。56 d龄期时,砂浆的抗压强度超过75 MPa。再生细骨料砂浆56 d抗折强度在12.84~13.81 MPa之间,与纯水泥砂浆相差不大。通过回归分析,提出再生骨料砂浆抗压强度和抗折强度之间的关系。 相似文献
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选择4.75~1.18 mm、1.18~0.3 mm及0.3 mm以下三个级配的再生细骨料,采用Fuller法、K法和i法进行三级配再生细骨料的组成设计,研究了不同级配组成的再生细骨料对自流平砂浆强度的影响规律。结果表明,三种不同粒径的再生细骨料, Fuller法获得的级配组成中小颗粒较多,K法得到的级配组成中小颗粒较少;而三种方法得到的最佳级配组成所对应的砂浆强度中,Fuller法的抗压强度和抗折强度均最小,i法的强度最高,且在抗压强度与K法相近的同时表现出更高的抗折强度。最终认为,i法适合本实验再生细骨料的级配组成设计。 相似文献
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本文通过建立试验模型,将碎砖瓦破碎筛分后制成再生粗细骨料,分别全部和部分替代天然砂石原料配制再生混凝土,并进行混凝土界面过渡区显微硬度测试、硬化混凝土气孔特征分析。研究发现,再生骨料内部显微硬度偏低、再生骨料边缘显微硬度相对较高,因而再生混凝土受载破坏面易发生在再生粗骨料内部;随着再生粗骨料掺量增加,再生混凝土微观孔隙率增大,强度逐渐降低。 相似文献
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使用不同中试工艺制备的全再生细骨料配制湿拌砂浆,研究制备工艺对砂浆性能的影响,在采用优选工艺基础上,探究全再生细骨料全取代河砂及部分取代胶凝材料应用于砌筑、抹灰及地面砂浆的可行性。结果表明:制备工艺对全再生细骨料砂浆的稠度和抗压强度有一定影响;胶砂体积比相同时,能通过掺加附加水得到稠度和抗压强度与河砂砂浆相近的全再生细骨料砂浆;用全再生细骨料等体积全取代河砂配制砌筑、抹灰及地面砂浆3种湿拌砂浆是可行的,并可进一步取代10%以内的胶凝材料制备抹灰砂浆和地面砂浆。 相似文献
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为得到高温后再生砂浆单轴受压应力-应变关系,对72个70.7 mm×70.7 mm×216 mm不同再生细骨料取代率的再生砂浆试件进行单轴受压试验,实测了20~800℃温度作用后试件的应力-应变全曲线,分析了再生砂浆的高温性能,以及再生细骨料取代率和经历温度对再生砂浆峰值应力、峰值应变、弹性模量、泊松比、体积应变和单轴受压应力-应变全曲线的影响。结果表明:不同再生细骨料取代率的砂浆试件高温后的表面颜色均经历灰色、浅红、灰白的过程,温度高于400℃以后开始出现裂缝、掉皮、疏松等现象;再生砂浆试件高温后质量损失率高于普通砂浆试件,温度高于400℃以后各类砂浆试件的质量损失率保持稳定;相同温度下,随着再生细骨料取代率的增加,单轴受压应力-应变曲线峰值应力减小,峰值应变增加,弹性模量减小,脆性更加显著;随着温度的升高,峰值应变逐渐增大,而峰值应力、弹性模量与体积应变临界点对应的应力比均持续减小,应力-应变曲线渐趋扁平。通过回归分析,建立了再生砂浆高温后峰值应力、峰值应变、弹性模量与温度的关系计算式,以及单轴受压分段式本构方程。 相似文献