界牌电站灯泡贯流式水轮机的安装

界牌电站位于江西省鹰潭市的信江上。设计装机容量为2×10MW,由天津发电设备总厂生产,水轮机选用目前最新产品GZTF08—WF—550型号。     

金银台水电站贯流式水轮机参数的选择

介绍了金银台水电站灯泡贯流式水轮机参数比转速，单位流量，单位转速，气蚀系数等的比选，并给出了比选结果。     

重力场对灯泡贯流式水轮机流场分析及水力性能评估的影响

本文采用黏性三维湍流流动分析法,通过Fluent软件分析了重力场对灯泡贯流式水轮机流场分析和水力性能预估的影响。计算中考虑了在不同的水头与转轮直径比的情况下,重力场的影响程度。计算结果表明：考虑重力后,水轮机进口断面的平均速度、流量和功率都比不考虑重力时大,但效率相差不大。由于重力作用在竖直于机组轴线方向上的压力分布不均匀,叶片上作用有交变应力。当水头与转轮直径的比值超过5时,重力的影响可以忽略。     

双岭水电站灯泡贯流式水轮机参数的选择

双岭水利枢纽工程是东北地区第一个应用灯泡贯流式水轮机的工程,在水轮机参数选择上作了一些分析比较工作,提出了一组参数。经与厂商咨询和招投标情况对比,水轮机参数选择是合理的。通过双岭机组将为东北地区开发低水头电站提供和积累设计、运行及管理经验。     

贯流式水轮机应用的优化

贯流式水轮机在中国已得广泛应用,且发展迅猛。但在其设计、招标及运行中有些关键技术尚存在一些误区,须从相关方面进行一定的优化。     

广西柳江红花水电站灯泡贯流式水轮机主要参数选择

红花水电站于1998年3月完成初步设计工作,推荐采用6台灯泡贯流机组,单机容量38.34 MW,额定水头12.80 m,转轮直径6.10 m(转轮桨叶4个),额定转速100 r/min,水轮机比转速816 m·kw.2003年7月完成重新编制初步设计报告,结合初设工作,参照当时国内外灯泡贯流机组的转轮资料,对水轮机的主要参数进行选择.     

轴伸贯流式水轮机水力模型系列研究

通过对轴伸贯流式水轮机模型的系列研究，包括对轴伸贯流式水轮机模型的流道型线、活动导叶和转轮等的设计以及模型试验，开发了适用于最高水头为6，12，20m三个水头段的包括导叶桨叶双调式和导叶固定桨叶可调式的轴伸贯流式水轮机的各种水力模型．试验研究成果基本覆盖了轴伸贯流式水轮机的使用范围，性能指标达到国内领先水平，为我国轴伸机组的选型提供了充足的技术保障．     

某水电站灯泡贯流式水轮机导轴承烧瓦事件处理

介绍了某水电站灯泡贯流式水轮机导轴承烧瓦事件的经过,指出了电站在设计、安装、运维等环节上存在的问题,对烧瓦事件整改处理方案进行了讨论,通过分析得出了针对类似烧瓦事件处理的意见。     

轮毂比对灯泡贯流式水轮机性能影响研究

为了深入细致研究轮毂比对灯泡贯流式水轮机水力性能和结构强度的影响,基于ANSYS CFX软件分别对五种轮毂比三种协联工况下的水轮机模型进行数值模拟计算,对定常及非定常的计算结果进行分析,确定该水轮机的最佳轮毂比,并基于ANSYS Workbench平台对固体域进行单向流固耦合计算,对轮毂比优化前后的水力性能及转轮部分结构静应力进行对比分析。结果表明:由原始轮毂比0.35缩小至最优轮毂比0.31后,流道过流面积增大,过流量增加,机组运行效率及出力得到提高;叶片背面压差减小,流速更均匀;流道内压力脉动最大幅值由6.60%降低至0.46%;转轮部分位移变形和静应力分布规律基本一致,最大位移和最大静应力值小幅度增大,均仍满足结构强度要求。研究结果为解决该型式水轮机出力不足的问题提供参考,对水轮机的优化设计和制造具有指导意义。     

灯泡贯流式水轮机CFD解析及转轮技改

以广西桂平航运枢纽水电站水轮机转轮技改为例,从转轮的水力设计、结构设计等方面,阐述灯泡贯流式水轮机CFD解析、优化及转轮改造技术,总结东芝水电在机组改造方面的成功经验。     

贯流式机组水力脉动荷载对水电站厂房结构的影响

基于流固耦合的瞬态动力分析,研究了贯流式机组尾水管内涡带水力脉动的作用形式,并分析了作用于厂房和厂房基础的振动波形和动力响应。最后研究了尾水管内脉动水压力荷载的简化模拟方法,旨在为贯流式水电站的结构分析和设计研究提供参考。     

沙坡头水电站灯泡贯流机组水轮机转轮模型验收试验

通过对沙坡头水电站水轮机的模型验收试验以及试验结果与合同规定的水轮机性能参数保证值的分析、对比表明,沙坡头水电站水轮机的能量指标属于当前国际先进水平,其模型水轮机最高效率为93．87％,高于合同值0．02％;加权平均效率为93．303％,高于合同值0．013％;额定工况点效率92．31％,高于合同值0．09％。通过试验不仅对电站今后运行有一定的参考意义,而且对同类机组在今后国内的设计、制造以及研究提供了可借鉴的特性参数。     

康扬水电站灯泡贯流机组调速系统的实践

康扬水电站7×40.7 MW水轮发电机组是目前投运的最大的灯泡贯流机组之一,其机组控制有一定的特殊性。简要地介绍其调速系统的设计、制造以及新颖之处,对以后的大型灯泡机组调速系统设计和制造有所借鉴。     

特大型灯泡贯流式机组机电安装技术难点

通过桥巩水电站工程建设实践,分析特大型灯泡贯流式机组机电安装中的技术难点:①尾水管里衬、座环、导水机构的吊装变形和焊接变形以及浇筑混凝土引起的尾水管里衬、座环变形;②发电机组合轴承和水轮机径向导轴承间隙调整。介绍克服这些技术难点的工艺措施:缩短起吊部件滞空时间,加大起吊部件整体刚度是减少吊装变形的有效方法;改进焊接工艺是减少焊接变形的有效方法;分层、分步浇筑混凝土并注意浇筑速度是控制混凝土浇筑变形的有效方法。正确估计组合轴承和水轮机径向导轴承在静止和运行状态间隙变化量是调整轴承间隙的重要依据。该工艺措施为提高我国大型灯泡贯流机组的设计、制造和安装水平提供了宝贵的经验。     

灯泡贯流式机组一次调频性能优化试验研究

灯泡贯流式机组的低水头运行特点在一定程度上限制了其一次调频性能,往往会使其一次调频的考核指标欠佳。对此,通过对灯泡贯流式机组一次调频的控制逻辑进行理论分析和仿真模拟,在保证机组安全稳定运行以及满足电网考核指标的前提下,对调节速率和调节深度的影响因素及其解决方案进行了研究。经过在真机上对研究结果进行试验验证,结果表明：机组一次调频性能得到了改善,一次调频动作后的积分电量得以增加,实际效益也因此得到了提升。研究成果可为今后开展的灯泡贯流式机组的一次调频性能优化工作提供参考与借鉴。     

大型灯泡贯流式水轮机出力不足原因分析与 现场测试研究

洪江水电厂3#灯泡贯流式水轮机自2003年9月份投产以来就一直存在出力不足的状况,经济损失较大。为此,从理论上分析了该水轮机出力和效率的主要影响因素,确定了3#、5#和6#水轮机导叶和桨叶叶型、间距的现场测试方案。测试研究结果表明,3#和6#水轮机的导叶和桨叶叶型分别基本一致,在各桨叶转角下3#水轮机的桨叶间隔平均值普遍小于5#水轮机的相应间距值。     

灯泡体前置或后置对微水头灯泡贯流式水轮机水力性能的影响

为了研究灯泡体前置或后置在微水头条件下对灯泡贯流式水轮机水力性能的影响,利用CFD软件对设计水头为1m的水轮机进行三维数值模拟计算,并对最优方案进行模型试验验证。研究结果表明:水轮机灯泡体前置时,进水流道水头损失略大于灯泡体后置的水头损失;灯泡体后置时,虽然可以改善出水流道内产生的回流,但不能完全消除,所产生的水头损失远大于灯泡体前置的水头损失;灯泡体前置或后置对转轮流态影响不大,前置灯泡贯流式水轮机增设导叶可改善转轮叶片进水侧流态,但导叶段产生的水头损失较大;无导叶前置型灯泡贯流式水轮机的结构简单、效率较高、成本低、运行稳定,较适合于微水头特点下水力资源的开发应用;最优方案水轮机效率的计算值与试验值相比,误差不超过3%,验证了数值模拟计算的准确性。