一台热水锅炉腐蚀事故原因浅析

1．事故简况我县某中学一台WNL120－0．78型热水锅炉系学校冬季取暖用，现已运行了8个取暖期。今年，我们在停炉检验时发现，烟管已出现了相当严重的腐蚀现象。腐蚀坑径8～12mm，蚀坑间距不等，最深处用检验锤轻敲烟管即可穿透，依坑多集中在最上3排烟管上部，前后管板附近烟管处最严重，其余各排亦有腐蚀．但没有最上三排严重。蚀坑上部均包房褐色腐蚀产物，腐蚀越严重处，堆积的腐蚀物越高，敲开腐蚀物，发现腐蚀产物为粉末状并伴有小块，堆积高度最高达20mm．直径15mm，外部褐色．内部为黑褐色。由于该炉烟管腐蚀较严重，决定全部更换…     

一台SZL10—1．25—AⅡ型锅炉锅简局部腐蚀堆焊工艺

一台10t／h锅炉上锅筒的表面大面积腐蚀，进行堆焊修补。本文介绍堆焊修补的工艺要求和技术规范。     

防止活性阴离子引起锅炉局部酸性腐蚀穿孔泄漏

1.前言 我市某化纤厂共有SHL20—1.27型锅炉4台,SHS35—1.27型锅炉3台,长期来被锅炉腐蚀穿孔漏水所因扰。基本上每隔5～6年就得进行大修,全部更换受热面管子(1号2号炉还更换了锅筒及集箱),新装锅炉运行1～2年就开始腐蚀,2～3年就开始泄漏。运行中对流管经常因腐蚀穿孔泄漏而被迫停炉检修(堵管),给企业造成了很大的经济损失。1992年笔者受所里派遣,到该厂进行调查研究,对锅炉生水、给水、锅水进行了一系列分析和试验,初步找到了     

谈谈锅炉麻点腐蚀的发展进度及危害

我市某厂一台 KZG 2—8的快装锅炉,83年底正式投入运行,由于锅炉安装时锅筒的前后倾斜尺度控制不当,前部锅筒几乎低於后部锅筒,使锅炉在停炉时排水不干净,出现了前部底部、中间后拱管头周围少量积水现象。84、85二年锅炉年检,发现有轻微的氧化腐蚀点,面积范围约200×150mm~2。对这些腐蚀小点没有引起足够的重视,虽然发现了问题,但没有对存在的问题采取有效的防患措施,比如在检修时纠正锅炉锅筒的倾斜尺度,防止停炉时造成锅筒底部积水潮湿;机修期间没有彻底清除腐蚀小点的锈蚀物并采取防腐措施,运     

气缸套穴蚀初探

随着发动机功率的增加,气缸套穴蚀现象越来越多,我们公司确定把穴蚀研究作为一个课题来做。由于国内对穴蚀研究的单位很少,网上很少能找到这方面的文章,在消息闭塞的情况下,我们课题组开始了自己的艰苦探索。1穴蚀机理分析1我们从维修市场返回的三包缸套中找出5只发生穴蚀的缸套进行分析,试图找出穴蚀与金相组织之间的关系,下表是分析结果。从检验结果看出,无论哪一种组织,都会产生穴蚀。表1气缸套穴蚀研究试样编号现象描述硬HB度外表面金相组织1在距第一道水封槽39mm处有一长10mm、宽10mm的穴蚀,中间坑较大且深101D+E+孔2穴蚀面积长50mm、宽20mm,在水道中间部位100B+D+夹杂物3在距第一道水封槽28处有一穴蚀大坑,旁边是穴蚀小坑,穴蚀大坑长10mm、宽5mm100B4水道上的穴蚀有90mm长,最宽的地方有40mm,在穴蚀的长度方向上方上腰带下沿也有点状的穴蚀坑,长度有50~60mm99.5D+E+孔洞5穴蚀长度有110mm长、30mm宽,有5~6个较大坑状的穴蚀坑100D+E注:1)硬度检测位置在气缸套壁厚截面的之间。2)金相组织为气缸套外表面的3)五只缸套不是同一台柴油机上安装的,穴蚀没有可比性。2穴蚀观...     

锅炉人孔圈的修复

锅炉运行时,其人孔、手孔处极易发生渗漏。由于渗漏处的碱性物增多,加速了该处的腐蚀。腐蚀越严重,渗漏越厉害。如不及时修理,会影响锅炉的正常运行。当腐蚀严重时,腐蚀处要进行割补修理。此种修理方法,难度大,且费用高。我厂有3台5t/h时的横锅筒直水管锅炉,自1965年以来,已运行20多年,锅筒上的300×400毫米椭圆形人孔圈内侧平面处腐蚀成φ10—20毫米,深2—3毫米的凹坑,约占其总面积30％以上。因而,人孔盖与人孔圈间的橡胶石棉盘根压不紧,经常漏水,影响锅炉运     

多晶硅酸腐蚀表面织构的研究

该文采用HF和HNO3为腐蚀液,在不同温度、添加剂和超声振荡3种情况下来进行多晶硅酸腐蚀表面织构实验研究,发现通过超声振荡,在单位面积上腐蚀坑密度较大.在1min、HFHNO3=121的腐蚀条件下,25℃时加Br2添加剂用超声震荡的方式得到较好的腐蚀效果.腐蚀坑的分布比较均匀,单位面积腐蚀坑较多,而且呈收缩型,这将有利于入射光的多次反射,获得较好的表面减反射效果.     

流化床锅炉受热面销钉焊接缺陷的处理

不锈钢受热面在进行销钉螺栓焊接时 ,由于焊枪位置不正或焊接参数调整不好 ,导致焊后的管子表面弧坑过深或存在较大的熔焊部位的咬边等缺陷。对缺陷处理方法和过程进行了说明 ,对补焊参数进行了简要分析。     

一台热水锅炉频繁爆管的原因分析

热水锅炉以供热效果好、热能损失小的特点得到广泛使用。由于锅壳式热水锅炉容易出现锅筒前部鼓包及管板裂纹等事故．所以近年来双锅筒或单锅筒系列的水管式热水锅炉得到了较快的推广。该类锅炉的锅筒基本上是处于绝热状态，杜绝了锅壳式锅炉存在的缺陷，减少了事故的发生。一般情况下．水管式热水锅炉的外部管线是强制循环，而锅炉内的水循环是属于自然循环。我们在工作中发现．这类热水锅炉最容易出现的问题是：水冷壁管鼓疱和焊管。我市某单位新购一台DZ型2．8MW水管式热水锅炉，运行不到一个月就发生爆管。更换了损坏的管子后，仅十余…     

一起磨损爆管事故的分析

1993年元月,我市某电池厂正在使用的一台SHL6.5—1.25型散装锅炉,先后发生3次爆管事故,严重影响了正常生产秩序,直接经济损失五万余元。从割取管子来看,爆口位置均处在第三排对流管的倾斜上升段,距弯曲中心150～250mm,爆口均在管子上半部,直径分别为φ3mm、φ5mm、φ6mm。从管子内壁来看,均无凸起变形,从磨损形状来看,有两个片状,一个沟槽状,磨损面积分别为8cm~2、6cm~2、5cm~2。用户反映管子上隔烟墙光滑平整无缝隙。当时很难确定磨损的原因,但仔细分析起     

国内最大的电站锅炉锅筒在SBWL制造成功

由上海锅炉厂有限公司(SBWL)制造的配邯峰电厂一期工程660MW发电机组锅炉的锅筒于1998年12月9日完工出厂。该锅筒长33000mm,直径2000mm,壁厚172mm,总重量达285吨(见封面)。这标志SBWL,在锅筒制造上继成功制造出口菲律宾490MW锅炉锅筒、吴泾600MW锅炉锅筒后又跃上一新的台阶。 邯峰电厂1期工程安装2台进口燃煤发电机组,工程由德国复兴银行和西班牙信贷银行提供出口信贷和商业代款。机组选用W型火焰固态排渣锅炉,锅炉岛设备由美国福斯特惠勒能源公司总承包,SBWL分包2台锅炉锅筒的制造任务。 SBWL近年来加强了同国际著名公司的合作,努力承接技术要求高、制造难度大的出口分包任务,外贸出口量逐年递增。通过合作,密切了与外国公司的往来,增进了友谊,同时借鉴国际先进技术和经验,提高了公司的综合能力,能为用户提供一流的产品,一流的服务。     

控制循环锅炉降本增效的新途径

上海锅炉厂有限公司生产的控制循环锅炉的锅筒材料都采用碳锰钢SA299,通过在谏壁发电厂7号炉改造成控制循环锅炉后;锅筒的材料用BHW35替代SA299获得成功,为产品降本增效开辟了一条新路。     

锅炉停炉保养注意要点

某厂一台SHL4—13型备用锅炉,祗有生产用汽负荷增加或SHL6.5—25生产锅炉检修时投入运行。以往在停炉期间都作干式保养;将炉水全部放净后,用微火烘烤锅炉金属表面,使其干燥並清除水、汽系统内沉积的水垢,再用经加热干燥的40公斤硅胶分盛在若干敞开的铝盘内,放置于上、下汽包和各联箱内。防腐保养效果良好。1985年8月作例行保养后,于1986年1月检查时,发现下锅筒内积有锅简直径1/3高的存水,下锅筒、下集箱内硅胶全部被水浸泡着。经排出炉内积水,微火烤干锅筒内壁金属表面后检查发现浸水区内壁氧腐蚀严重,无孔     

应力腐蚀对锅炉的破坏

一、概况1960年8月武汉锅炉制造的一台 WG35—39—2型锅炉(即蒸发量35T/H,过热器出口压力39kg/cm~2,过热蒸汽强度450℃抛煤链条炉。于1969年10月安装在我厂投入运行。该炉锅简直径为φ1600 mm,壁厚46mm,长度8028mm,材质为~#20G,两侧各有一只上短联箱,用工字钢和槽钢固定。四根φ60×3引出管由上短联箱接至锅筒。前水冷壁管φ60×3,有36     

低压锅炉锅筒腐蚀及预防措施

结合在检验工作中发现的锅筒内表面易发生腐蚀这一现象,从运行管理等方面加以分析,并提出了预防措施。     

10吨/时链条炉的设计和验证

容量为10吨/时的蒸汽锅炉,广泛地应用在国民经济各个部门. 其需要量大,制造厂家多,品种和型式也多.80年以前所生产的炉型有:仿苏的抛煤机手摇炉排“??”型,仿制的链条炉排、横置锅筒的“??”型,振动炉排或链条炉排的“D”型,还有10吨/时容量的煤粉     

锅炉封头与简体间环焊缝裂纹的产生机理

本文对SHL10-25／400-WⅡQ发电锅炉上下锅筒进行无损检测，发现锅炉上下锅筒及接管角焊缝存在大量的内表面裂纹，通过磁测法和有限元法对锅炉进行应力场分析可知：焊缝边缘局部区域产生裂纹，与锅炉本身该区域存在较大的残余应力有着直接关系；频繁的开停炉和锅炉负荷的不断变化是裂纹萌生和扩展的诱因。     

蒸汽锅炉锅筒内形成裂纹的原因

据《Электрическиестанции》2011年9月刊报道,俄罗斯雅洛斯拉夫斯基第3热电站一台ТГМ-84锅炉的锅筒于2005年5月发生灾难性损坏。修理时,完成了下降管所有接头的更换。分析了蒸汽锅炉锅筒下降管管口区域内出现裂纹的原因,并给出了预防措施。     

间歇供汽工况下小型增压锅炉锅筒应力分析及疲劳寿命研究

为了解决小型增压锅炉在间歇供汽过程中因径向温差和内部压力变化引起的疲劳损伤问题,通过间歇供汽工况的试验确定了锅筒的边界条件,采用ANSYS Workbench 19.2对间歇供汽工况下小型增压锅炉锅筒进行瞬态有限元分析,基于第四强度理论对锅筒危险区域进行疲劳寿命评估。结果表明：间歇供汽过程中锅筒的危险点始终在辐射区第2排第2根管孔边缘,最大应力强度为91.222 MPa;单次间歇供汽工况下锅筒的疲劳损耗为0.59×10-23;危险点所在的管孔处应力呈对称分布,沿管孔周向靠近烟气的部分应力值较大,靠近下降管的部分温度变化相对均匀,应力值较小。     

DZ型水火管锅壳式锅炉排污结构及性能研究

排污问题存在于多种锅炉,然而本文只对DZ型水火管锅壳式锅炉的排污结构和性能进行研究,是因其未得到足够重视和认真彻底的解决,直接而严重地影响锅炉的正常运行,对锅炉的安全构成威胁。 笔者曾考察过DZ型水火管锅壳式锅炉的排污结构及其性能,认为该型锅炉锅筒排污装置的基本结构有三种。其一,是将开出吸污豁口的角钢扣在锅筒底部,两端封死,锅筒底部开孔接排污管（见图1）;其二,是将钻有吸污孔的管子,孔朝下置于锅筒底部,前端封死,后端接排污管（见图2）;其三,是置锅筒内其它部位污物、泥、砂、碴、垢的沉积于不顾,只在与炉膛前、后拱之间的喉口对应的锅筒内底部设一罩斗,其上部及四周封死,后部用管子连通排污阀（见图3）（这结构设置的目的主要是清除需重点保护部位的污物、泥、砂、碴、垢,以避免其沉积阻碍换热,从而,防止锅壳局部过热、过烧和损坏）。