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TP347H/T91异种钢焊接工艺探讨 总被引:5,自引:0,他引:5
主要针对马氏体耐热钢(T91)与奥氏体钢(TP347H)的化学物理性能,分析其可焊性,探讨该异种钢接头的焊接方法、焊接材料、热处理工艺及焊接工艺要点。 相似文献
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阐述了电力系统锅炉受热面奥氏体耐热钢和珠江体耐热钢的焊接,马氏体耐热和珠光体耐热钢的焊接的难点。提出了相应的解决方法。 相似文献
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TP347H与T91异种钢焊接性能分析 总被引:1,自引:0,他引:1
随着电站设备中金属部件使用钢材种类的逐渐增多,不可避免地会遇到异种钢焊接的问题.为此,通过对马氏体耐热钢(T91)和奥氏体钢(TP347H)的性能分析,详细阐述了T91 TP347H焊接存在的问题,探讨了T91与TP347H异种钢接头的焊接方法、焊接材料及焊接工艺要点. 相似文献
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P91/P92新型马氏体耐热钢焊接过程中工艺要求严格,焊接工艺参数、焊接工艺措施控制不当,极易产生焊接缺陷.了解P91/P92新型马氏体耐热钢不同焊接方法及工艺过程中产生的缺陷特征与机理,对焊接接头质量检验至关重要.本文结合实际施工过程中产生的各类焊接缺陷,对其缺陷特征、产生机理及预防措施进行了阐述. 相似文献
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随着大容量高参数机组的相继投产,如何改进焊接工艺,以求提高焊口质量,是保证电厂设备安全运行的重要一环。而主蒸汽管道的焊口质量又是焊接中急待解决的重要问题,焊口质量的好坏又是影响其寿命的关键因素。我国有部分机组主蒸汽管道材质为F11,属马氏体耐热钢,是介于珠光体耐热钢和奥氏体不锈钢之间的钢种,这种钢焊接的主要问题是接头的冷裂纹和脆化,产品结构厚度或接头拘束度越大,钢中含碳量越高,则冷裂纹倾向就越大,加之此钢导热性差,焊接残余应力大,若再有氢作用,冷裂倾向就很明显。但冷裂纹是否产生还取决于具体的焊接条件,其次此钢也有较大的晶粒粗化倾向。由于其成份和组织(组织往往处于马氏体和铁素体的边界上)的 相似文献
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随着电站设备中金属部件使用钢材种类的逐渐增多,对锅炉高温、高压金属部件材质的要求越来越高,不可避免地会遇到异种钢焊接的问题。在300~1000MW机组锅炉过热器、再热器管道中,为满足使用要求,已经部分使用蠕变强度和抗氧化性能高的马氏体、奥氏体耐热钢(如T91、TP347H、TP304H)。为此,通过对马氏体耐热钢(T91)和奥氏体钢(TP347H)的性能分析,阐述T91+TP347H焊接存在的问题,焊接性能、焊接工艺及操作技术,为从事焊接的工程技术人员提供选材和制定合理焊接工艺的依据. 相似文献
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利用谢弗勒尔组织图对南海发电厂SA213TP304H与SAT22异种钢接头的焊接组织进行分析,制订出合理的课焊工艺,解决了奥氏体不锈钢与贝氏体耐热钢焊接的技术难题。 相似文献
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HR3C/T91异种耐热钢焊接接头的力学性能及界面蠕变失效行为研究 总被引:2,自引:0,他引:2
针对新型奥氏体不锈钢HR3C与细晶粒强韧马氏体耐热钢T91异种钢焊接接头,采用手工氩弧焊接工艺、高温加速模拟、高温持久和常温力学性能试验研究HR3C与T91异种钢焊接接头的力学性能变化、高温强度、界面蠕变损伤及破坏特征.研究结果表明,焊前预热448 K,焊后不进行热处理条件下,接头的力学性能优异.加速模拟运行3004 h后,接头的力学性能仍然良好.而加速模拟运行5012h后,HR3C/T91界面发生了蠕变失效,蠕变裂纹在管接头内表面焊缝/T91界面形核、扩展,然后在管接头外表面T91的临界热影响区内发展,最后导致接头蠕变失效.拉伸和弯曲试验过程中,接头的强度和塑性下降严重,断裂位置均在焊缝/T91界面区域.因此,焊缝/T91界面容易发生早期蠕变失效. 相似文献
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火电厂焊接技术发展现状及展望 总被引:3,自引:0,他引:3
现代火力发电机组运行参数的提高及其容量的增大,使电厂焊接技术的任务、对象都发生了很大变化,新型耐热钢接头的焊缝金属及热影响区(HAZ)性能严重弱化和异种钢接头的早期失效等问题亟待解决,用于电厂建设和检修的高效、可靠的焊接方法也需进一步开发。本文综述电站耐热钢、异种钢的焊接及高效焊接方法在国内外的研究和应用现状及发展方向。 相似文献
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